Челичног лима и челичне цеви за ЛИНЕ ЦЕВИ

Шта је Црна челичне цеви ?
јануар 10, 2019
Поцинковане челичне цеви спецификација, величина теоријски тежина сто
February 14, 2019

Челичног лима и челичне цеви за ЛИНЕ ЦЕВИ

Ово је §371 у Интернационалној пријави број. ПЦТ / ЈП2008 / 070726, са међународним датума подношења Нов. 7, 2008 (ВО 2009/061006 ал, објављено мај 14,2009), која се заснива на јапанској патентној пријави бр. 2007-290220, поднесена Јан. 7,2007, предмет која је овде инкорпорирана по референци.

ТЕХНИЧКА ОБЛАСТ

Овај проналазак се односи на челичном плочом високе чврстоће за линије цеви, који се користи за транспорт сирове нафте, природни гас или слично и које је одлично анти водоником изазване прслине (у даљем тексту ХИЦ отпор), и челичне цеви за линије цеви произведене коришћењем челичне плоче; а односи се на челичног лима и челичне цеви за линије цеви посебно повољним за довод цеви дебљине цеви од најмање 20 мм и морају да имају одличну ХИЦ Ресис тање.

ИСТОРИЈАТ

У глобалу, линија цеви се производе формирањем челичног лима произведеног у плате милл ора топло ваљаоница, Формирањем процесом уое, штампа Бенд процес формирања, ваљање или слично. Лине цеви за употребу за превоз водоник-сулфида- садрже сирово уље или природни гас (у даљем тексту ово може бити означена као "линија цеви за киселим гаса") се захтева да задовоље такозвани "кисело отпор" као што су отпорност на водоником изазване прслине (отпорност на ХИЦ), отпорност на анти-стрес корозија крекинг (ПКС отпор) и слично, Поред снаге, снага и способност заваривања. Водоник индукује пуцање (у даљем тексту ХИЦ) челика је речено како следи: Hydrogen ions from corrosion reaction adhere to the surface of steel and permeate into the inside of steel as atomic hydrogens, затим дифузни и акумулирају око неметалних вклучениј попут МНС и слично или тврде другој фази у челику и онда формирати водоник гас чиме напрслине челик захваљујући унутрашњем притиску него.

досада, за спречавање таквог водоником изазване прслине инг, Неке методе су предложени. На пример, ЦН-А, 54-110119 предлаже технику смањења С садржај челика и додавањем погодне количине Ца, РЕМ (раре-еартх метал) или слично на челик да тиме спречи стварање дугих продужава МНС и претворити облик у фино дис персед сферног цас инклузије. Према томе, стрес цон центрирања до сулфида инклузије се смањује и пуцање стога спречава покретање и ширење да тиме побољша отпорност на ХИЦ челика.

ЦН-А, 61-60866 и ЈП-А 61-165207 propose a technique of reducing center segregation through reduction in elements having a high tendency toward segregation (, Ц, Mn, P,i sl.) или кроз натапање термичку обраду у процесу плоче грејања, и промени микроструктуру челика у то беинита фазе убрзаним хлађењем после топлог ваљања. Према томе, formation of an island martensite (М-Саставни) да буде иницијацијску тачку пуцања у центру сегрегације области, као формирање очврслог структуре попут мартензита или слично да буде пропагација пут пукотина може спречити. ЦН-А, 5-255747 предлаже царбон еквивалентан формулу засновану на коефицијент расподеле, и предлаже метод претходно вентилације пуцања у центру сегрегације простора тако што ћете га контролише унапред одређеном нивоу или мање.

даље, као контрамере до пуцања у центру сегрегације области, ЦН-А, 2002-363689 предлаже метод дефинисања сегрегације степен Нб и Мн у области центру сегрегације да не буде више унапред одређеном нивоу, и ЈП-А 2006-63351 предлаже метод дефинисања величине инклузије буде покретање тачка ХИЦ и тврдоћа центра сегрегацију подручја.

Međutim, дебелог зида цеви дебљине зида од најмање 20 мм се повећава за последњих линијских цеви за киселим гаса; ау таквим дебелог зида цеви, износ легирајућих елемената који се додају мора повећати за обезбеђивање његову снагу. У том случају, чак и када је МНС формација спречен или микроконституент подручја центра сегрегације побољшана према горе поменутих метода пре-арт, Тврдоћа центра сегрегацију области може повећати и ХИЦ може доћи из Нб царбонитриде. Пуцања из Нб царбонитриде има однос дужине мала пукотина, и стога је досад није посебно узета као проб лем у конвенционалном захтева за ХИЦ отпорност. како год, недавно, Даље је потребно више ХИЦ ресистанце, и постало је неопходно како би се спречило ХИЦ од Нб царбонитриде.

Поступак смањења величине једног Нб-садржи аутомобила бонитриде екстремно мале величине 5 јимор мањи, као у ЈП-А 2006-63351, можда важи за спречавање појавити Ренце на ХИЦ у центру сегрегације области. заправо, Међутим, груба Нб царбонитриде често формирају у коначно-Солиди Фиед зоне у одливка ливење или континуално ливење; а за горе поменуту Северер захтев за ХИЦ отпорност, материјал центра сегрегацију зони мора бити екстремно строго контролисана за спречавање покретање ХИЦ и за спречавање ширења прслина из Нб Царбони- Триде које могу формирати у једном фреквенцији. Као метод контроле материјала Центра сегрегације области, ту се спомиње угљен еквивалентан формулу предложену од ЈП-А 5-255747 у којој је коефицијент расподеле се узима у обзир. Međutim, јер коефицијент сегрегација експериментално добијен анализом са електронским сонда микро анализатор, може се добити само као средња вредност унутар мерног опсега величине месту, на пример, око 10 |ИМ или тако. Takođe, ово није метод способан да стриктно процене концентрацију централни сегрегације подручја.

Према томе, могло би бити корисно да се обезбеди челичног лима за високе чврстоће линије цеви одличних у ХИЦ отпора, у пар тицулар, челична плоча за високе чврстоће линијских цеви за киселим гаса који има одличну отпорност на ХИЦ способан да у довољној мери задовољава озбиљног услов за ХИЦ отпор неопходним за линијских цеви за киселим гаса који има дебљину цеви од 20 мм или више.
То такође може бити од помоћи да се обезбеди челичну цев за линије цеви, која се формира од челичног лима велике снаге за линије цеви са таквим одличне могућности.

РЕЗИМЕ

Челичне цеви којима овај проналазак је усмерен је челична цев која АПИ граде офКс65 или новији (који има приноса стрес од најмање 65 КСи и најмање 450 мпа), анд ис а челичне цеви високе чврстоће који има јачину на кидање од најмање 535 мпа.

тако Пружамо:

Челична плоча за линије цеви које садрже, у смислу% по тежини, , Ц: 0.02 da 0.06%, Saj: 0.5% или мање, Mn: 0.8 da
1.6%, P: 0.008% или мање, S: 0.0008% или мање, ал: 0.08%
или мање, NB: 0.005 da 0.035%, Ti: 0.005 da 0.025%, i
као: 0.0005 da 0.0035%, са билансом Фе и иневи

табле нечистоће, који има, како представљен Фол мукање формули, ЦП вредност 0.95 или мање и ЦЕК вриједност 0.30 или више:
КП = 4.46Ц(%)+2.37мк(%)/6+{1.18ХР(%)+1.95
M?(%)+1.74р(%)}/5+{1.74, Ц «(%)+л .7М(%)}/
15+22.36P(%),
Шта ^ =, Ц(%)+БА(%)/6+{ХР(%)+Mo(%)+р(%)}/5+
{, Ц «(%)+M(%)}/15.

2. Челична плоча за линије цеви горе

1, which further contains, у погледу % према тежини, један или више Цу: 0.5% или мање, Ni: 1% или мање, ХР: 0.5% или мање, Mo: 0.5% или мање и В: 0.1% или мање.
3. Челична плоча за линије цеви горе 1 ili 2, где је тврдоћа централног сегрегацију области је ХВ 250 или ниже, а дужина Нб царбонитриде у области центра сегрегације је највише 20 [m or less.

4. Челична плоча за линије цеви било које од горе наведеног 1 da 3, где је микроструктура челичне плоче има беинита фазу 75% или више као запремински удео истих
5. Челична цев за преломе цеви, produced by shaping the steel plate of any of the above 1 da 4 у цјевастом облику хладним обликовања, затим његов шав-заваривање лимит делове.
Челична плоча и челичне цеви за довод цеви имају екцел позајмио ХИЦ отпорност и може довољно задовољити захтева Мент тешког ХИЦ отпора нарочито потребна за линије цеви дебљине цеви од 20 мм или више.

КРАТАК ОПИС ЦРТЕЖА

шипак. 1: Графикон приказује однос између тврдоће центра сегрегације подручја и односа црацк површине у ХИЦ тесту челичне плоче која има МНс или Нб Карбо Нитрид формиране на подручју центре сегрегације него.
шипак. 2: Графикон приказује однос између ЦП вредности челичног лима и крек подручја однос соли у ХИС тесту.
ДЕТАЉАН ОПИС
истражили смо детаљно појаву пуцања и пропагације понашања него у ХИЦ тесту са становишта покретања пуцања и микроструктуре подручја центра сегрегације и, као резултат, добили следеће резултате.
Први, за спречавање пуцања у центру сегрегације области, Дотични материјал власништво подручја центра сегрегације је неопходно у складу са врстом инклузије која треба да буде покретање тачка напрслине Фиг. 1 shows one example of the result of a HIC test (метода тест је исти као у Примерима у наставку) челичне плоче имају МНс или Нб царбонитриде формирана на подручју центре сегрегације него. Према томе, познато је да, у случају када МНС постоји у центру сегрегације области, пукотину однос зона се повећава чак и тврдоћа је ниска и, стога, контролисање раста МНС је изузетно важно. Međutim, чак и када би се спречило формирање МНС, у случају када Центар обласне сегрегација садржи неки Нб царбонитриде и када њихови тврдоћа заврши претходно одређеног нивоа (у ово, вицкерс тврдоћа, ВН 250), затим пуцање се јавља у ХИЦ тесту.
Да би се решио овај проблем, неопходно је стриктно контролише хемијске композиције челичне плоче и контролишу тврди Несс подручја центра сегрегација не буде већа од претходно одређеног нивоа (пожељније највише ХВ 250). Ми Тхер модинамицалли анализирали понашање дистрибуције (or incras- sate behavior) хемијског састава у централном сегрегације подручју и да је извео коефицијент расподеле појединачних легура елемената. Коефицијент сегрегација извођења се према следећем поступку. Први, in the finally-solidified zone in casting, ту се формирају шупљину (или празнине) због очвршћавања скупљања или заобљена; и периферни обогаћени растопљени челик улива шупљину да формирају сегрегације тачке обогаћеног конституент. Следећи, the process of solidifying the segregated spots includes constituent change in the solidification boundary based on the thermodynamic equilibrium distribution coefficient, и стога, Тхе Цон центрирања коначно формираног сегрегације подручја могу бити тхер модинамицалли одредити. Using the segregation coeffi- cient obtained through the above-mentioned thermodynamic analysis, ЦП вредност се добија, одговара ауто бон еквивалентне формуле у подручју центра сегрегације репре свог броја следећом формулом. Открили смо да, када је ЦП вредност контролисана да нису већи од претходно одређеног нивоа, then the hardness of the center segregation area can be thereby controlled to be not larger than the critical hardness to cause cracking FIG. 2 показује однос између ЦП вредности представљеним следећом формулом и коефициентот на црацк површине истог у ХИС тесту (метода тест је исти као у
25 Примери у наставку). Према томе, Када се повећава ЦП вредности, онда је однос пукотина област рапидно повећава, али пуцања ХИЦ може смањити контролом ЦП вредност не буде већи од претходно одређеног нивоа.

КП = 4.46Ц(%)+2.37мк(%)/6+{ 1.18ХР(%)+l .95
M?(%)+1.74 П(%)}/5+{ 1.74, Ц «(%)+1.7M(%)}/
15+22.36леш(%).
Додатно, when the size of the Nb carbonitride to be the initiation point of cracking in a HIC testis controlled to be not larger than a predetermined level, а фииртхер када микро- конструкција је углавном састоји фине беинита, онда пуцања ширење може спречити. Takođe, када се комбинује са горе наведеним противмере, more excellent HIC

40 Отпор се може постићи стабилно.
Детаљи челичне плоче за линијских цеви су описане у наставку.
Први, разлог за дефинисање хемијске композиције описује се као у наставку. % указујући на износ цонститу-
45 ОРЛ је све "% по тежини."
, Ц: 0.02 da 0.06%:
Ц је најефикаснији елемент за повећање снаге челичне плоче који је продукован убрзани хлађење. Međutim, када количина Ц мања од 0.02%, затим
50 довољне јачине не може бити осигурана; али са друге стране, када је више од 0.06%, затим снага и отпор ХИЦ може погоршати. Према томе, износ Ц је из 0.02 da 0.06%.
Saj: 0.5% или мање:
55 Си је додата за дезоксидације у процесу одлучивања челика. Međutim, када је Си износ већи од 0.5%, онда жилавости и способност заваривања се може погоршати. Према томе, нарочито Си износ 0.5% или мање. Из горе поменутог становишта, количина Си је пожељније 0.3% или мање.
60 Mn: 0.8 da 1.6%:
Мн се додаје за унапређење снаге и жилавости челика; али кад Мн износ мањи 0.8%, онда његов ефекат није довољна. Međutim, када је више од 1.6&, онда заварљивост и анти-ХИЦ имовине се може погоршати.
65 Према томе, Мн износ је унутар опсега од 0.8 da 1.6%. Из горе поменутог становишта, Мн износ је пожељније од 0.8 da 1.3%.

P: 0.008% или мање:
Писан неизбежна нечистоћа елеменат, и повећава тешко Несс подручја центра сегрегације да се погоршава отпорност ХИЦ. Ова тенденција је невероватно када је износ већи од 0.008%. Према томе, износ П 0.008% или мање. Из горе поменутог становишта, износ П пожељније највише 0.006% или мање.
S: 0.0008% или мање:
С генерално формира МНС укључивање у челичним, али Ца адди тион доноси инклузије контроли морфологије до ЦАС укључивање са Мнс инклузије. Međutim, када је С износ је превише, тада износ ЦАС инклузије може повећати, ау материјалу високе чврстоће, то може бити полазна тачка пуцања. Ова тенденција је невероватно када је С износ већи од 0.008%. Према томе, С износ 0.0008% или мање.
ал: 0.08% или мање:
Алис додат као деокидизинг агент у процесу одлучивања челика. Када Тхеал износ већи од 0.08%, онда чистоћа може смањити погоршавати дуктилност. Према томе, А1 износ 0.08% или мање. poželjnije, је или мање 0.06%. NB: 0.005 da 0.035%

 

Нб је елемент за спречавање раста зрна у плате роллинг, Стога повећање жилавости Захваљујући за мено ситних зрна, и побољшава каљење челика за повећање снаге после убрзаног хлађења. како год, када је Нб износ мањи 0.005%, онда је ефекат је недовољна. С друге стране, када је више од 0.035%, не само жилавост завареног топлотног зоне утицаја може погоршати већ може бити формирана грубо Нб царбонитриде да тиме погоршава отпорност ХИЦ. Нарочито, у коначно-очврснутом зоне у процесу ливења, елементи легирања обогаћени и брзина хлађења је спор и, стога, Нб царбонитриде може лако формирати у центру сегрегације подручја. НБ царбонитриде и даље остаје као ни у ваљане челичне плоче, и на ХИЦ тест, челичне плоче може напући из Нб царбонитриде. Величина Нб царбонитриде у области центра сегрегације је под утицајем НБ износ додаје и, стога, приликом дефинисања највиша граница Нб износе се дода да највише 0.035%, тада величина може да се контролише да највише 20 Џим. аццорд У складу са тим, Нб количина износи од 0.005 da 0.035%. Из горе поменутог становишта, НБ износ је више воле вешто из 0.010 da 0.030%.
Ti: 0.005 da 0.025%:
Ти формира Калај и стога спречава раст зрна у плоче грејање и, Додатно, it prevents the grain growth in the welded heat affected zone to thereby enhance the tough­ ness owing to fine microstructure of base metal and the welded heat affected zone. Međutim, када је Ти износ мањи 0.005%, онда је ефекат је недовољна. С друге стране, када је више од 0.025%, онда жилавости може дете риорате. Према томе, ТИ количина износи од 0.005 da 0.025%. Из горе поменутог становишта, ТИ износ је пожељније од 0.005 da 0.018%.
као: 0.0005 da 0.0035%:
Ца је елемент ефикасан за сулфид инклузију контролу морфологије да тиме побољша дуктилност и ХИЦ Ресис танце. Када је Ца износ мањи 0.0005%, онда је ефекат је недовољна. Međutim, sa druge strane, чак и када се дода Ца у количини од преко 0.0035%, његов ефекат Можда засићена туку жилавости може смањити захваљујући смањења чистоће и, ако је тако, Додатно, износ који Ца заснован оксида у челику може да повећа и челика може напући од тога са резултатом да отпор ХИЦ може такође погорша. Према томе, the Ca amount is from 0.0005 da 0.0035%. Из горе поменутог становишта, Ца износ је пожељно од 0.0010 da 0.030%.
Челична плоча може иуртхер садрже један или више изабраних од Цу, Ni, ХР, Мо и В у распону наведени у наставку.
5 Cu: 0.5% или мање:
Цу је елемент ефикасан за побољшање жилавост и повећање снаге. Да бисте добили ефекат, износ је пожељно најмање 0.02%. Međutim, када је Цу износ већи од 0.5%, онда способност заваривања се може погоршати.
10 Према томе, у случају када се додаје Цу, њен износ је
0.5% или мање. Из горе поменутог становишта, Цу износ пожељније 0.3% или мање.
Ni: 1% или мање:
Ни је елемент ефикасан за побољшање жилавост и 15 за повећање снаге; али добијање ефекта, the
износ је првенствено 0.02% или више. Međutim, када је Ни износ већи од 1.0%, онда заварљивост може детерио брзину. Према томе, у случају када се додаје Ни, њен износ је 1.0% или мање. Из горе поменутог становишта, у
20 износ пожељније 0.5% или мање.
ХР: 0.5% или мање:
Цр је елемент ефикасан за побољшање каљење да тиме повећају јачину. Да бисте добили ефекат, износ је пожељно 0.02% или више. Međutim, када Цр
25 износ већи од 0.5%, онда заварљивост може детерио брзину. Према томе, у случају када се додаје Цр, њен износ је 0.5% или мање. Из горе поменутог становишта, ЦР износ пожељније 0.3% или мање.
Mo: 0.5% или мање:
30 Мо је елемент ефикасан за побољшање жилавост и повећање снаге; али добијање ефекта, износ је пожељно 0.02% или више. Međutim, када је Пон износ већи од 0.5%, онда заварљивост може детерио брзину. Према томе, у случају када се додаје Пн, њен износ
35 је 0.5% или мање. Из горе поменутог становишта, МО износ пожељније 0.3% или мање.
V: 0.1% или мање:
Вис елемента повећања снаге не погоршава се жилавост. Да бисте добили ефекат, износ је пожељно
40 0.01% или више. Međutim, када је В износ већи од 0.1%, онда заварљивост може увелико погоршати. аццорд У складу са тим, у случају када се додаје В, њен износ је 0.1% или мање. Из горе поменутог становишта, је В износ пожељније 0.05% или мање.
45 Равнотежа челичне плоче је Фе и неизбежна импури
везе.
Вредност КП и ЦЕК вредност представљена о следећем формулама су дефинисани.
КП вредност: 0.95 или мање:
50
КП = 4.46Ц(%)+2.37мк(%)/6+{1.18ХР(%)+1.95
M?(%)+1.74 П(%)}/5+{ 1.74, Ц «(%)+1.7M(%)}/
15+22.36леш(%)_
У ово, , Ц(%), Mn(%)5 ХР(%), Mo(%),V(%), Cu(%), Ni(%)
55 и П(%) сваки понаособ су садржај одговарајућих елемената.
Поменути формула односи на ЦП вредности формула формулисана за процену материјала Центра
сегрегација простор од садржаја одговарајућих легура елемената. Када ЦП вредност већа, концентрација
60 подручје центра сегрегација је већи, и тврдоћа повећава центра сегрегације површина. Као што је приказано на Фиг. 2, када
ЦП вредност 0.95 или мање, онда је тврдоћа области центра сегрегације може бити довољно мали (пожељно ХВ
250 или ниже) и пуцања у ХИЦ тесту може бити тако 65 спречити. Према томе, ЦП вредност се дефинише 0.95 ili
мање. Додатно, када ЦП је вредност мања, онда је тврдоћа области центра сегрегације је нижа. Zbog toga, in the case where a further higher HIC resistance is desired, ЦП вредност је пожељно 0.92 или мање. даље, када ЦП је вредност мања, затим тврдоћа подручја центра сегрегације је мањи и повећава отпорност ХИЦ анд, стога, Најнижи граница ЦП вредности није дефинисана. Međutim, да добије одговарајућу чврстоћу, ЦП вредност је пожељно 0.60 или више.
ЦЕК Вредност: 0.30 или више:
Шта ^ =, Ц(%)+БА(%)/6+{ХР(%)+Mo(%)+р(%)}/5+
{ЦТТ(%)+M(%)}/15.
ЦЕК је угљеник еквивалент челика, и ово је очврсне- sposobnost индекса. Када је ЦЕК вредност већа, онда је снага челика је виша.
Наш приступ побољшава отпорност на ХИЦ хеави-зидних линије цеви за киселим гаса који има дебљину зида од тешких 20 мм или више, и да добију дебелог зида цеви који имају довољно снаге, ЦЕК вредност мора бити 0.30 или више. Према томе, ЦЕК вредност 0.30 или више. Када је ЦЕК вредност већа, онда снага може бити већа и стога челичне цеви са већим дебљину цеви могу произвести. Međutim, када је концентрација легура елемент је превисока, затим тврдоћа подручја центра сегрегације може такође повећати и отпор ХИЦ може погоршати. Zbog toga, највиша граница ЦЕК вредности је пожељно 0.42%.
Челична плоча и челичне цеви пожељно испуњава следеће услове у погледу тврдоће центра подручја сегрегације и Нб царбонитриде бити иницирање тачка ХИЦ.
Тврдоћа Центра сегрегације Ареа: вицкерс тврдоће, ВН 250 или Доња:
Као што је описано у горе, механизам раста прслине у ХИЦ је да водоник накупља око укључивања и слично у челику да изазове пуцање, и до пуцања распростире око укључивања доводећи о великим пукотинама. У ово, подручје центра сегрегација је сајт који се најлакше црацкед, црацкинг лако шири. Zbog toga, када је тврдоћа центра сегрегацију области је Лаи ^ ЕР, then the cracking occurs more readily. У случају када је тврдоћа центра сегрегацију области је ВН 250 или ниже, па чак и када мали Број царбонитриде могу остати у центру Сегре пловидбе области, крековање би тешко пропагирају и, тамо предњим, однос пукотина подручје у ХИЦ тест може бити смањена. Međutim, када је тврдоћа области центра сегрегације је већи од ХВ 250, крековање може лако пропагирају и, posebno, пукотине генерисани у Нб царбонитриде лако размножити. Према томе, Тврдоћа центра сегрегацију области је пожељно ХВ 250 или нижи анд, у случају када је потребна тешке ХИЦ ресистанце, тврдоћа подручја центра сегрегације мора бити илиртхер смањити и, у том случају, Тврдоћа центра сегрегацију области је пожељно ХВ 230 или ниже.
Дужина Нб Царбонитриде у центру сегрегације Ареа: 20 \ИМ или мање:
Нб царбонитриде формиран у простору центра је сегрегација акумулација водоник тачка у ХИЦ тесту, и пукотине може доћи покретањем са аспекта. Када је величина Нб царбонитриде је већа, тада пукотине могу лако размножити и, иако је тврдоћа центра сегрегацију области није више од ХВ 250, пукотине могу да пропагирају. У случају када је дужина Нб царбонитриде је 20 јимор мање, онда пукотине можда онемогућено размножавање када је тврдоћа центра сегрегацију области није више од ХВ 250. Према томе, дужина Нб царбонитриде је 20 Јим или мање, пожељно лОфкмор лесс. Дужина Нб царбо нитрида подразумева максималну дужину зрна.

Our approach is favorable especially for steel plates for line pipes for sour gas service having a wall thickness of 20 мм или више. То је зато, у глобалу, Када је дебљина плоче (Дебљина зида цеви) је мање од 20 мм,, тада износ легирање елемента додата је мала и, стога, чврсти Несс од центра сегрегацију подручју може бити ниска и, у том случају, челичне плоче могла лако имати добро ХИЦ Ресис танце. У случају када челичне плоче су дебље, износ повећава легирање елемената у њему и, стога, постаје тешко да се смањи тврдоћу центра СЕГРЕ пловидбе простора у таквим дебелим плочама. Посебно за такве дебелих челичних плоча дебљине плоче више од 25 мм,, наш приступ може ефикасније показивати њихове предности.
Челичне цеви су све челичне цеви имају АПИ-разреда Кс65 или више (принос стрес од најмање 65 КСи и најмање 450 мпа), и да високе чврстоће челичне цеви који има јачину на кидање од најмање 535 мпа.
Метална структура челичне плоче (и челичне цеви) пожељно има беинита фазу 75% или више као запремински удео истих, пожељније 90% или више. Беинит фаза је микроструктура одличан у снази и издржљивости, и у случају када запремина фракција њихова је 75% или више, онда пуцања простирање можда спречио у челичној плочи, а челична плоча може имати високу снагу и високу отпорност на ХИЦ. С друге стране, у микроструктуром чија је запремина делић беинита фазе је низак, на пример, у мешовитом структури ферита, перлит, мр (острво мартензит), мартензит или као микроструктуру и баин ите фазу, стварања напрслине простирање у фази интерфејсу може промовисати и отпор ХИЦ може бити тако детерио ратед. У случају када запремина фракција микро сиј ска инфраструктура (ферит, перлит, мартензит или слично) осим оне беинит фаза је мање од 25%, онда погоршање ХИЦ Ресис тање може бити мали и, стога, запремина фракција беинита фазе је пожељно 75% или више. Из истог становишта, запремина фракција беинита фазе је пожељније 90% или више.
Челична плоча је дефинисана у тачки хемијске Цомпо ције, Тврдоћа центра сегрегацију површине и величина Нб царбонитриде као горе, и даљњем микроструктура се дефинише структуру углавном беинит и, према томе, челичне плоче могу имати одличну -ХИЦ отпорност чак и када његова дебљина лима је велика. Zbog toga, челичне плоче може произвести у основи у складу са истим поступком производње као раније. Međutim, да се добије не само ХИЦ Ресис тање, али и оптимална снага и чврстина, челичне плоче се пожељно производи под условом које је наведено доле.
Плоча грејање Температура: 1000 1200 ° Ц.:
У случају када је плоча је температура плоча грејање у топлом ваљању је нижа од 1000 ° Ц., онда се не може добити довољан снага. С друге стране, када већи од 1200 ° Ц., онда снага и имовина ДВТТ (дроп тежина суза тест имовине) може погоршати. Према томе, температура плоча грејање је пожељно од 1000 до 1200 ° Ц.
Да бисте добили високе прост метал жилавост у топлог ваљања процеса, вруће ваљање температура обрада је пожељно нижи, већ напротив, Ефикасност возни може смањити. tamo предњим, вруће ваљање температура финисх мозда дефинирана као погодна температура у обзир неопходне базе метала жилавости и ефикасност возни. За добијање високог прост метал жилавост, однос смањење не рекристализација температуре зону је пожељно најмање 60% или више.
После топлог ваљања, accelerated cooling is preferably applied under the following condition. Steel Plate Temperature at the Start of Accelerated Cooling: Не Доња од (Ар3-10 ° Ц.):
The Ar3 is a ferrite transformation temperature that is given Ar3(° C.)= 910-310Ц(%)-80Mn(%)-20Cu(%)-15ХР(%) 55Ni(%)-80Mo(%), од челичних хемијског састава. У случају где је температура челичног лима на почетку
убрзана хлађење низак, онда ферит запремински удео пре убрзаног хлађења је велика и, posebno, у случају када је температура нижа од температуре Ар3 за више од 10 ° Ц., онда отпор ХИЦ може погоршати. Додатно, микро структура челичног лима није могла обезбиједити довољну запремински удео беинита фазе (пожељно 75% или више). Према томе, the steel plate temperature at the start of the accelerated cooling is preferably not lower than Ar3-10° C.). Cooling Speed in Accelerated Cooling: не нижој од 5 ° Ц./Сец:
Брзина хлађења у убрзаном хлађења првенствено није нижа од 5 ° Ц./сец за стабилно добијање довољно снаге.
Челична плоча Температура у станици убрзано хлађење: The accelerated cooling is an important process for obtain­ ing a high strength through bainite transformation. Međutim, када је температура челичног лима у тренутку заустављања убрзан хлађење је преко 600 ° Ц., онда беинит ТРАНСФОР мено можда непотпуна и не може да се добије довољан снага. С друге стране, када је температура челика у тренутку заустављања убрзан хлађење нижа од 250 ° Ц., затим хард конструкција као што МА (острво мартензит) или слично могу бити формирана и, ако је тако, не само ХИЦ Ресис танце може лако погоршати већ и тврдоћа површине челичне плоче може да буде сувише висока, а Равност челичног плоче може лако погоршала и Обрадивост соли могу погоршати. Према томе, температура челика на станици убрзаног хлађења је од 250 до 600 ° Ц.
Што се тиче температуре челичне плоче горе поменуту, у случају када челична плоча има расподелу температуре у смеру дебљине плоче, затим температура челичног лима је температура значи у смеру дебљине плоче. како год, у случају када расподела температуре у правцу дебљини плоче је релативно мали, затим темпера туре на површини челичног лима може бити температура челичног лима. Непосредно после убрзаног хлађења, може постојати разлике између температуре површине и унутрашњости челичне плоче. Međutim, разлика температура може бити ускоро смањен услед топлотне проводљивости, а челична плоча може имати равномерну температуре у смеру дебљине плоче. Према томе, засновано на температури сур лица челичне плоче након хомогенизације у дебљини смеру, температура челична плоча на станици убрзаног хлађења можда пресудног.
После убрзаног хлађења, челичне плоче може држати охлади у ваздуху, али ради хомогенизацију мате риал имовину унутар челичног лима, то мој бити поново загрева у пећи гаса сагоревањем или индукцијом загревањем.
Следећи, челичне цеви за довод цеви је описан. Челична цев за довод цеви је челична цев произведена формирањем челичног лима како је описано горе, у цјевастом облику хладним обликовања, затим његов шав-заваривање лимит делове.
Хладна обликовање Поступак мозда свака метода, у којима, у глобалу, челичне плоче се обликује у форму цевастог према уое процес или путем штампе савијања или слично. Метод шава-заваривање лимит делове није изричито дефинисан и можда било којом методом способна постизања довољно заједничког снагу и заједничко жилавости. Međutim, са становишта квалитета за заваривање и производне ефикасности, especially preferred is submerged arc welding. Након шава заваривањем Јоинтинг делова, цев се обрађују механичку експанзије ради уклањања вар инг резидуалног стреса и побољшање округлост челичних цеви. U
5 ово, однос механичка експанзија је пожељно од 0.5 da 1.5% под условом да предодредјени челичне цеви заобљеност може добити и преостала стрес може одстранити.

ПРИМЕРИ

Челичне слубс имају хемијске композиције приказани у Табели 1 (Челика А до В) произведене су континуални поступак ливења и, Користим ово, дебеле челичне плоче које имају плочу
15 дебљина 25.4 mm i 33 мм је произведено.
Оштар плоча било вруће ваљане, и затим убрзано хлади имати унапред одређену снагу. У ово, температура плоча загревања је била 1050。Ц "Роллинг температуре завршила у 840 до 800 ° Ц., а убрзани хлађење старт температуре
20 био 800 до 760 ° Ц. Убрзана хлађење Температура станица била је 450 da 550。, Ц. Све добијене челичне плоче задовољни снагу од АПИ Кс65, и затезна чврстоћа него је од 570 da 630 мпа. Што се тиче затезања својство челичних плоча, а дебљина иулл тест примерак у попречном директората-
25 тион то ваљање је коришћен у затезном тесту за одређивање његову затезну чврстоћу.
од 6 da 9 ХИЦ тест композиције су узети из челичног лима у различитим позицијама њихове, и тестиран за ХИЦ Ресис танце него. Отпор ХИЦ одређен је како следи:
30 Тест комад потапа у воденом раствору 5% НаЦл + 0,5% ЦХ3ЦООХ засити хидроген сулфида хав инг пХ од око 3 (ординари НАЦЕ раствор) za 96 сати, затим цела површина тест комад се проверава на пукотине кроз ултразвучном детекцијом Флав, и тест комад
35 је процењена на основу односа крек области (АУТО) од тога. Један од 6 da 9 тест комада челичне плоче која има највећи однос црацк подручја узима као типична црацк области односа челичне плоче, и оних који коефицијент црацк површине од највише 6% добри.
40 Тврдоћа подручја центра сегрегације је одврате минирана како следи: Попречни пресеци сечени на дебљину плоче правцу плуралне узорцима из челичног лима, исполиране, онда лагано урезан, а део где су виђени су сегрега тион линије је тестиран са мерача Вицкерс тврдоће
45 под оптерећењем од 50 g, а максимална вредност је узета као тврдоће центра сегрегације подручја.
Дужина Нб царбонитриде на подручју центра сегрегације одређен је како следи: Површина прелом делу где је узорак испуцала у ХИЦ тесту била
50 примећено са електронским микроскопом, а максимална дужина Нб царбонитриде зрна у површини лома измерена је, и то је дужина Нб царбонитриде у центру сегрегације области. Они једва испуцала у ХИЦ тесту су обрађени на следећи начин: Плурал пресеци оф тхе
55 ХИЦ тест комада су полирани, онда лагано урезан, а део где су виђени сегрегацију линије је анализиран елементарног мапирање са електронским сонде микро анализатор (ЕПМА) да идентификује Нб царбонитриде, а максимална дужина зрна је измерена дужина Нб
60 царбонитриде у центру сегрегације области. Што се тиче микроструктуру, узорци су примећени са оптичким микроскопом у средишњем делу дебљине истог и на позицији т / 4 њихове, и тако-снимљена фотографија сличица су слика обрађена за мерење област
65 фракција беинита фазе. Беинит Област фракција је мерена у 3 da 5 прегледа, а подаци су у просеку да запремина фракција беинита фазе.

11
Резултати Поменути тест и мерне су приказани у табели 2.
u табели 1 и Табела 2, челичне плоче (челик) оф Нос. А до К Анду андВ да су примери имају малу однос пукотина области у ХИЦ тесту, и имају изузетно добру отпорност на ХИЦ.
За разлику од њих, челичне плоче (челик) Л до О да су компаративни узорци имају ЦП вредности преко 0.95, или да је, Тврдоћа центра сегрегацију подручја него је висока, и имају висок однос површине пукотина у ХИЦ тесту, и имају слабу ХИЦ имовину. слично, у челичне плоче (челик) П и К, Пн износ или износ С већи од нашег асортимана, и стога МНС формиран у централном сегрегације области тих челичних плоча. Према томе, челичне плоче испуцала од МНС и њихов отпор ХИЦ ниска. takođe, слично, у челичној плочи (челик) : Р, НБ износ је лаигертхан нашег асортимана и, стога, груба Нб царбонитриде формиран у централном сегрегације области челичних плоча и, према томе, отпор ХИЦ његов низак преко ЦП вредност истог спада нашег асортимана. слично, но Ца је додат у челичне плоче (челик) S, који стога нису имале морфологија цон трол оф сулфида инклузије Ца и, према томе, ХИЦ отпор челичне плоче низак. слично, у челичној плочи (челик) T, Ца износ је већи од нашег асортимана и, тамо предњим, Ца оксид сума повећана у челику. Према томе, челичне плоча испуцала од почетне тачке оксида, а ХИЦ отпор челичне плоче низак.
Неки челичне плоче приказани у Табели 2 су формиране у челичне цеви. konkretno, челичне плоче био хладно ваљане према уое процесу дати цевасте формулар, и лимит делови

12
њихове су заварене субмеигед заваривање (шав вара Инг) сваког једног слоја унутрашњег и спољашњег лица, Онда су их обрађени за механичку проширење 1% у смислу спољној периферији промене челичне цеви, тиме про-
5 инг челичне цеви имају спољашњи пречник 711 мм,.
Произведена челичне цеви су тестирани у истом ХИЦ тест као оно за челичне плоче наведених. Резултати су приказани у Табели 3. Отпор ХИЦ одређен је како следи: Један тест комад се сече на четвртине у дужини
10 правац, а пресек посматра, а узорак се процењује на основу односа дужине црацк (ЦЛР) (средња вредност [укупно црацк Дужина / ширина (20 мм,) тест комад]).
u табели 3, нас. 1 da 10 i 18 i 19 су наши челичне цеви, а однос дужине пукотина у ХИЦ тест истог није већа
15 nego 10%, и челичне цеви имају одличну ХИЦ Ресис тање. С друге стране, челичне цеви упоредних примера, нас. 11 da 17 сви имају ниску отпорност на ХИЦ. Индустријска применљивост
Дебеле челичне плоче дебљине плоче од 20 мм или
20 више имају изузетно одличну отпорност на ХИЦ. Они важе за линије цеви које су потребне да задовоље недавне, тежа ХИЦ ресистанце.
Наш приступ је ефикасан када се примени на дебелог зида цеви дебљине зида од 20 мм или више; и челичне цеви
25 имају већу дебљину зида потребно додавање алуминијумским ЕЛЕ ната, и може бити тешко да се смањи тврдоћу подручја центра сегрегације истих. Према томе, наши челик може показивати своју снагу када се примењује на дебелим челичним плочама више од 25 мм у дебљини.

Comments are closed.