แผ่นเหล็กและท่อสำหรับท่อสาย

นี่คือ§371การประยุกต์ระหว่างประเทศไม่มี. PCT / JP2008 / 070,726, กับวันที่ยื่นนานาชาติ พ.ย.. 7, 2008 (WO 2009/061006 อัล, ตีพิมพ์เดือนพฤษภาคม 14,2009), ซึ่งขึ้นอยู่กับการประยุกต์ใช้สิทธิบัตรญี่ปุ่นไม่มี. 2007-290220, ยื่นพฤศจิกายน. 7,2007, เรื่องของการที่เป็นนิติบุคคลที่จัดตั้งโดยการอ้างอิง.

FIELD เทคนิค

การเปิดเผยนี้เกี่ยวข้องกับแผ่นเหล็กความแข็งแรงสูงสำหรับท่อสาย, ซึ่งจะใช้สำหรับการขนส่งน้ำมันดิบ, ก๊าซธรรมชาติหรือชอบและที่เป็นที่ยอดเยี่ยมในการป้องกันไฮโดรเจนเหนี่ยวนำให้เกิดการแตกร้าว (ซึ่งต่อไปนี้จะเรียกว่าเป็นความต้านทาน HIC), และท่อเหล็กสำหรับท่อสายการผลิตโดยใช้แผ่นเหล็ก; และเกี่ยวข้องกับแผ่นเหล็กและท่อเหล็กสำหรับท่อสายโดยเฉพาะอย่างยิ่งที่ดีสำหรับท่อเส้นที่มีความหนาของท่ออย่างน้อย 20 มิลลิเมตรและต้องมีดีในระยะ resis HIC.

พื้นหลัง

โดยทั่วไป, ท่อสายมีการผลิตโดยการขึ้นรูปแผ่นเหล็กที่ผลิตในโรงงานแผ่นร่าโรงงานรีดร้อน, โดยกระบวนการขึ้นรูป UOE, กดโค้งกระบวนการขึ้นรูป, ม้วนขึ้นรูปหรือชอบ. ท่อสายสำหรับการใช้งานสำหรับการขนส่งของไฮโดรเจนซัลไฟด์- มีน้ำมันดิบหรือก๊าซธรรมชาติ (ซึ่งต่อไปนี้นี้อาจจะเรียกว่า“ท่อสายสำหรับการให้บริการก๊าซเปรี้ยว”) จะต้องตอบสนองความเรียกว่า“ต้านทานเปรี้ยว” เช่นความต้านทานการเหนี่ยวนำให้เกิดการแตกร้าวไฮโดรเจน (ต้านทาน HIC), ความต้านทานต่อการป้องกันความเครียด การกร่อน แตกร้าว (ต้านทาน SCC) และไม่ชอบ, นอกเหนือไปจากความแข็งแรง, ความเหนียวและความ weldability. ไฮโดรเจนแตกเหนี่ยวนำให้เกิด (ซึ่งต่อไปนี้จะเรียกว่า HIC) เหล็กมีการกล่าวดังต่อไปนี้: ไฮโดรเจนไอออนจากปฏิกิริยาการกัดกร่อนไปตามพื้นผิวของเหล็กและซึมเข้าสู่ภายในของเหล็กเป็นไฮโดรเจนอะตอม, แล้วกระจายและสะสมรอบรวมที่ไม่ใช่โลหะเช่น MNS และชอบหรือยากระยะที่สองในสแตนแล้วในรูปแบบก๊าซไฮโดรเจนจึงแตกเหล็กเนื่องจากความดันภายในนั้น.

แต่ก่อน, ในการป้องกันการเหนี่ยวนำให้เกิดไฮโดรเจนดังกล่าวแตกไอเอ็นจี, วิธีการบางอย่างได้รับการเสนอ. ตัวอย่างเช่น, JP-A 54-110119 แนะเทคนิคของการลดเนื้อหา S เหล็กและการเพิ่มปริมาณที่เหมาะสมของแคลิฟอร์เนีย, REM (โลหะหายากของโลก) หรือชอบที่จะเหล็กจึงช่วยป้องกันการก่อตัวของ MNS ยาวยื่นออกมาและแปลงรูปร่างเป็นอย่างประณีตโรค persed ทรงกลม CAS รวม. ตาม, centration ความเครียดต่อต้านโดยรวมซัลไฟด์จะลดลงและแตกถูกขัดขวางจากจึงเริ่มต้นและขยายพันธุ์เพื่อจะช่วยปรับปรุงความต้านทาน HIC เหล็ก.

JP-A 61-60866 และ JP-A 61-165207 เสนอเทคนิคในการลดการแยกศูนย์ผ่านการลดลงในองค์ประกอบที่มีแนวโน้มสูงที่มีต่อการแยกจากกัน (C, Mn, P，ฯลฯ) หรือผ่านการแช่การรักษาความร้อนในกระบวนการให้ความร้อนแผ่น, และการเปลี่ยนแปลงโครงสร้างจุลภาคของเหล็กในเฟสเบไนท์โดยการระบายความร้อนเร่งหลังจากรีดร้อน. ตาม, การก่อตัวของ martensite เกาะ (M-A เป็นส่วนประกอบ) จะเป็นจุดเริ่มต้นของการแตกร้าวในใจกลางพื้นที่แยก, เช่นเดียวกับการก่อตัวของโครงสร้างที่แข็งเช่น martensite หรือชอบที่จะเป็นเส้นทางการขยายพันธุ์ของการแตกร้าวสามารถป้องกันได้. JP-A 5-255747 เสนอสูตรคาร์บอนเทียบเท่าขึ้นอยู่กับค่าสัมประสิทธิ์การแยกจากกัน, และแนะวิธีการของการระบายอากาศก่อนแตกในใจกลางพื้นที่แยกจากกันโดยการควบคุมให้ระดับที่กำหนดไว้หรือน้อย.

ต่อไป, เป็นวิธีการรับมือต่อการแตกร้าวในใจกลางพื้นที่แยกจากกันได้, JP-A 2002-363689 นำเสนอวิธีการกำหนดการศึกษาระดับปริญญาแยก Nb และ Mn ในพื้นที่ศูนย์คัดแยกที่จะไม่เกินระดับที่กำหนดไว้, และ JP-A 2006-63351 นำเสนอวิธีการกำหนดขนาดของการรวมที่จะเป็นจุดเริ่มต้นของ HIC และความแข็งของศูนย์พื้นที่แยกจากกันได้.

อย่างไรก็ตาม, ท่อผนังหนักมีความหนาของผนังอย่างน้อย 20 มมจะเพิ่มขึ้นสำหรับท่อเส้นที่ผ่านมาสำหรับการให้บริการก๊าซเปรี้ยว; และในท่อผนังหนักเช่น, ปริมาณขององค์ประกอบผสมที่จะเพิ่มจะต้องเพิ่มขึ้นสำหรับการรักษาความปลอดภัยแข็งแรงนั้น. ในกรณีนั้น, แม้ในขณะที่การก่อ MNS ถูกขัดขวางหรือโครงสร้างไมโครของพื้นที่ศูนย์การแยกจากกันจะดีขึ้นตามวิธีการก่อนศิลปะดังกล่าวข้างต้น, ความแข็งของศูนย์พื้นที่แยกอาจเพิ่มขึ้นและ HIC อาจเกิดขึ้นจาก Nb carbonitride. แคร็กจาก Nb carbonitride มีอัตราส่วนความยาวแตกขนาดเล็ก, และดังนั้นจึงได้ แต่ก่อนไม่ได้ถูกนำมาเป็นพิเศษเป็น LEM prob ในความต้องการของธรรมดาสำหรับความต้านทาน HIC. วิธีการที่เคย, เมื่อเร็ว ๆ นี้, เพิ่มเติมต้านทาน HIC สูงเป็นสิ่งจำเป็น, และมันได้กลายเป็นสิ่งจำเป็นเพื่อป้องกันไม่ให้ HIC จาก Nb carbonitride.

วิธีการลดขนาดของรถ bonitride NB-ที่มีไปยังมีขนาดเล็กมาก 5 jimor ขนาดเล็ก, เช่นเดียวกับใน JP-A 2006-63351, อาจจะมีประสิทธิภาพในการป้องกันการเกิดขึ้นของ Rence HIC ในใจกลางพื้นที่แยก. อันที่จริง, อย่างไรก็ตาม, หยาบ Nb carbonitride มักจะก่อตัวในโซน fied ที่สุด-solidi ในการหล่อโลหะหรือหล่ออย่างต่อเนื่อง; และสำหรับการร้องขอ severer ดังกล่าวข้างต้นสำหรับความต้านทาน HIC, วัสดุของโซนศูนย์การแยกจากกันจะต้องควบคุมอย่างเคร่งครัดอย่างมากในการป้องกันการเริ่มต้นของการ HIC และการป้องกันการแพร่กระจายของการแตกจาก Carboni Nb- tride ที่อาจในรูปแบบที่ความถี่บาง. เป็นวิธีการในการควบคุมวัสดุศูนย์พื้นที่แยกที่, มีการกล่าวถึงคาร์บอนเทียบเท่าสูตรที่เสนอโดย JP-A 5-255747 ซึ่งค่าสัมประสิทธิ์การแยกจากกันจะถูกนำเข้าสู่การพิจารณา. อย่างไรก็ตาม, ตั้งแต่ค่าสัมประสิทธิ์การแยกจากกันจะได้รับการทดลองผ่านการวิเคราะห์ที่มีไมโครวิเคราะห์สอบสวนอิเล็กตรอน, ก็สามารถที่จะได้รับเป็นเพียงค่าเฉลี่ยอยู่ในช่วงการวัดขนาดของจุดของ, ตัวอย่างเช่น, สถานที่สำคัญ 10 |im หรือดังนั้น. นอกจากนี้, นี้ไม่ได้เป็นวิธีการอย่างเคร่งครัดความสามารถในการประเมินความเข้มข้นของศูนย์ในพื้นที่ที่แยกจากกัน.

ตาม, มันอาจจะเป็นประโยชน์เพื่อให้แผ่นเหล็กสำหรับท่อสายแรงสูงที่ดีเยี่ยมในการต่อต้าน HIC, ใน ticular ตราไว้หุ้นละ, แผ่นเหล็กสำหรับท่อสายแรงสูงสำหรับการให้บริการก๊าซเปรี้ยวที่มีความต้านทานที่ดีเยี่ยม HIC ความสามารถในการ suffi อย่างมีประสิทธิภาพความพึงพอใจกับความต้องการที่รุนแรงสำหรับต้านทาน HIC จำเป็นสำหรับท่อสายสำหรับการให้บริการก๊าซเปรี้ยวมีความหนาของท่อ 20 มิลลิเมตรหรือมากกว่า.
นอกจากนี้ยังอาจจะเป็นประโยชน์เพื่อให้ท่อเหล็กสำหรับท่อสาย, ซึ่งเป็นรูปแบบของแผ่นเหล็กความแข็งแรงสูงสำหรับท่อเส้นที่มีความสามารถที่ยอดเยี่ยมดังกล่าว.

สรุป

ท่อเหล็กที่เปิดเผยนี้เป็นผู้กำกับที่เป็นท่อเหล็กมี ofX65 API เกรดหรือสูงกว่า (มีความเครียดผลผลิตอย่างน้อย 65 KSI และอย่างน้อย 450 MPa), และเป็นท่อเหล็กความแข็งแรงสูงมีความต้านทานแรงดึงอย่างน้อย 535 MPa.

เราจึงให้:

แผ่นเหล็กสำหรับท่อเส้นที่มี, ในแง่ของ% โดยน้ำหนัก, C: 0.02 ถึง 0.06%, ศรี: 0.5% หรือน้อยกว่า, Mn: 0.8 ถึง
1.6%, P: 0.008% หรือน้อยกว่า, S: 0.0008% หรือน้อยกว่า, อัล: 0.08%
หรือน้อยกว่า, Nb: 0.005 ถึง 0.035%, Ti: 0.005 ถึง 0.025%, และ
ในขณะที่: 0.0005 ถึง 0.0035%, มีความสมดุลของเฟและ inevi

สิ่งสกปรกตาราง, ซึ่งมี, เป็นตัวแทนจากสูตร Fol ควายเหล็ก, ค่า CP ของ 0.95 หรือน้อยกว่าและค่า CEQ ของ 0.30 หรือมากกว่า:
CP = 4.46C(%)+2.37Mk(%)/6+{1.18Cr(%)+1.95
M?(%)+1.74r(%)}/5+{1.74C «(%)+L .7M(%)}/
15+22.36P(%),
อะไร ^ = C(%)+MK(%)/6+{Cr(%)+Mo(%)+r(%)}/5+
{C «(%)+M(%)}/15.

2. แผ่นเหล็กสำหรับท่อเส้นดังกล่าวข้างต้น

1, ซึ่งต่อไปจะมี, ในแง่ของ % โดยน้ำหนัก, หนึ่งหรือมากกว่าของ Cu: 0.5% หรือน้อยกว่า, Ni: 1% หรือน้อยกว่า, Cr: 0.5% หรือน้อยกว่า, Mo: 0.5% หรือน้อยกว่าและ V: 0.1% หรือน้อยกว่า.
3. แผ่นเหล็กสำหรับท่อเส้นดังกล่าวข้างต้น 1 หรือ 2, ประเด็นความแข็งของศูนย์พื้นที่แยกเป็น HV 250 หรือต่ำกว่า, และความยาวของ carbonitride Nb ในพื้นที่ศูนย์การแยกจากกันเป็นอย่างมาก 20 [ม. หรือน้อยกว่า.

4. แผ่นเหล็กสำหรับท่อสายใด ๆ ข้างต้น 1 ถึง 3, ประเด็นจุลภาคของเหล็กแผ่นที่มีขั้นตอนของเบไนท์ 75% หรือมากกว่าเป็นส่วนปริมาณดังกล่าว
5. ท่อเหล็กสำหรับท่อสาย, ผลิตโดยการสร้างแผ่นเหล็กใด ๆ ของดังกล่าวข้างต้น 1 ถึง 4 ในรูปแบบท่อโดยขึ้นรูปเย็น, ตามตะเข็บเชื่อมชิ้นส่วน butting นั้น.
แผ่นเหล็กและท่อเหล็กสำหรับท่อสายมี Excel ยืมต้านทาน HIC และเพียงพอที่สามารถตอบสนองความต้องการ ment ของความต้านทาน HIC รุนแรงจำเป็นโดยเฉพาะอย่างยิ่งสำหรับท่อเส้นที่มีความหนาของท่อ 20 มิลลิเมตรหรือมากกว่า.

คำอธิบายสั้น ๆ ของภาพวาด

มะเดื่อ. 1: กราฟแสดงความสัมพันธ์ระหว่างความแข็งของศูนย์พื้นที่แยกและแตกอัตราส่วนพื้นที่ในการทดสอบ HIC ของแผ่นเหล็กมี MNS หรือ Nb คาร์โบไนไตรด์ที่เกิดขึ้นในพื้นที่ตรงกลางแยกดังกล่าวที่.
มะเดื่อ. 2: กราฟแสดงความสัมพันธ์ระหว่างค่า CP จากแผ่นเหล็กและพื้นที่แตกอัตราส่วนดังกล่าวในการทดสอบของ HIS.
คำอธิบายโดยละเอียด
เราตรวจสอบในรายละเอียดที่เกิดขึ้นของการแตกและพฤติกรรมการขยายพันธุ์ดังกล่าวในการทดสอบ HIC จากมุมมองของการเริ่มต้นของการแตกและจุลภาคของพื้นที่ศูนย์การแยกจากกันได้และ， ผลที่ตามมา, ได้รับการค้นพบดังต่อไปนี้.
เป็นครั้งแรก, เพื่อป้องกันการแตกร้าวในใจกลางพื้นที่แยก, คุณสมบัติวัสดุที่เหมาะสมของพื้นที่ศูนย์การแยกจากกันเป็นสิ่งที่จำเป็นในการให้สอดคล้องกับประเภทของการรวมที่จะเป็นจุดเริ่มต้นของการแตกร้าวมะเดื่อ. 1 แสดงให้เห็นว่าหนึ่งในตัวอย่างของผลของการทดสอบ HIC (วิธีการทดสอบเป็นเช่นเดียวกับในตัวอย่างที่ระบุด้านล่าง) เหล็กแผ่นที่มี MNS หรือ Nb carbonitride ที่เกิดขึ้นในพื้นที่ตรงกลางแยกดังกล่าว. ตามนี้, เป็นที่รู้จักกันว่า, ในกรณีที่ MNS อยู่ในใจกลางพื้นที่แยก, อัตราส่วนพื้นที่แตกเพิ่มขึ้นแม้จะมีความแข็งอยู่ในระดับต่ำและ, ดังนั้น, การควบคุมการเจริญเติบโตของ MNS เป็นสิ่งสำคัญมาก. อย่างไรก็ตาม, แม้ในขณะที่การก่อตัวของ MNS สามารถป้องกันได้, ในกรณีที่พื้นที่ตรงกลางแยกมี carbonitride Nb และเมื่อความแข็งนั้นมีมากกว่าระดับที่กำหนดไว้ (ในเรื่องนี้, ความแข็งวิกเกอร์ส, HV 250), แล้วแตกเกิดขึ้นในการทดสอบ HIC.
เพื่อแก้ปัญหานี้, มันเป็นสิ่งจำเป็นในการควบคุมอย่างเคร่งครัดองค์ประกอบทางเคมีของแผ่นเหล็กและควบคุม Ness หนักของพื้นที่ตรงกลางแยกที่จะไม่สูงกว่าระดับที่กำหนดไว้ (โดยเฉพาะอย่างยิ่งที่มากที่สุด HV 250). เรา Ther วิเคราะห์ modynamically พฤติกรรมการจัดจำหน่าย (หรือ incras- พฤติกรรมที่น่าพึงพอใจ) ขององค์ประกอบทางเคมีในใจกลางพื้นที่แยกจากกันและได้มาค่าสัมประสิทธิ์การแยกจากกันของธาตุโลหะผสมของแต่ละบุคคล. ความเป็นมาแยกค่าสัมประสิทธิ์เป็นไปตามขั้นตอนดังต่อไปนี้. เป็นครั้งแรก, ในโซนสุดท้าย-แข็งในการหล่อ, มีรูปแบบที่โพรง (หรือช่องว่าง) เนื่องจากการแข็งตัวหดตัวหรือปูด; และอุปกรณ์ต่อพ่วงที่อุดมด้วยเหล็กหลอมเหลวไหลเข้าไปในโพรงในรูปแบบจุดแยกส่วนประกอบที่อุดมด้วย. ต่อไป, กระบวนการของการแข็งตัวจุดแยกรวมถึงการเปลี่ยนแปลงที่เป็นส่วนประกอบในเขตแดนแข็งตัวขึ้นอยู่กับค่าสัมประสิทธิ์การกระจายอุณหพลศาสตร์สมดุล, และดังนั้นจึง, centration นักโทษของพื้นที่แยกรูปแบบจนสามารถเป็นบิดากำหนด modynamically. ใช้ coeffi แยก- ประสิทธิภาพที่ได้รับผ่านการวิเคราะห์ทางอุณหพลศาสตร์ดังกล่าวข้างต้น, ค่าซีพีจะได้รับ, สอดคล้องกับ bon รถสูตรเทียบเท่าในพื้นที่ใจกลางแยก repre sented โดยสูตรต่อไปนี้. เราพบว่า, เมื่อค่า CP มีการควบคุมที่จะไม่ได้มีขนาดใหญ่กว่าระดับที่กำหนดไว้, แล้วความแข็งของพื้นที่ตรงกลางแยกที่สามารถควบคุมได้ดังนั้นการที่จะไม่ได้มีขนาดใหญ่กว่าความแข็งที่สำคัญที่จะทำให้เกิดการแตกมะเดื่อ. 2 แสดงให้เห็นถึงความสัมพันธ์ระหว่างค่า CP ที่แสดงโดยสูตรต่อไปนี้และอัตราการใช้พื้นที่รอยแตกดังกล่าวในการทดสอบของ HIS (วิธีการทดสอบเป็นเช่นเดียวกับใน
25 ตัวอย่างที่ระบุด้านล่าง). ตามนี้, เมื่อการเพิ่มขึ้นของค่า CP, แล้วอัตราส่วนพื้นที่รอยแตกที่เพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็ว, แต่แตก HIC สามารถลดลงได้โดยการควบคุมค่า CP ที่จะไม่ได้มีขนาดใหญ่กว่าระดับที่กำหนดไว้.

CP = 4.46C(%)+2.37Mk(%)/6+{ 1.18Cr(%)+l .95
M?(%)+1.74 F(%)}/5+{ 1.74C «(%)+1.7M(%)}/
15+22.36ศพ(%).
นอกจากนี้, เมื่อขนาดของ carbonitride Nb ที่จะเป็นจุดเริ่มต้นของการแตกร้าวในอัณฑะ HIC ควบคุมที่จะไม่ได้มีขนาดใหญ่กว่าระดับที่กำหนดไว้, และ fiirther เมื่อไมโคร- โครงสร้างส่วนใหญ่จะประกอบด้วยเบไนท์ดี, แล้วขยายพันธุ์แตกสามารถป้องกันได้. นอกจากนี้, เมื่อรวมกับการตอบโต้ดังกล่าวข้างต้น, ที่นี่ดีขึ้น

40 ต้านทานสามารถบรรลุเสถียร.
รายละเอียดของแผ่นเหล็กสำหรับท่อเส้นที่มีการอธิบายไว้ด้านล่าง.
เป็นครั้งแรก, เหตุผลสำหรับการกำหนดองค์ประกอบทางเคมีที่มีการอธิบายดังต่อไปนี้. % บ่งบอกถึงปริมาณของ constitu ที่-
45 กิจการเป็นสิ่งที่“% โดยน้ำหนัก.”
C: 0.02 ถึง 0.06%:
C เป็นองค์ประกอบที่มีประสิทธิภาพมากที่สุดสำหรับการเพิ่มความแข็งแรงของแผ่นเหล็กที่จะผลิตผ่านการระบายความร้อนเร่ง. อย่างไรก็ตาม, เมื่อปริมาณ C น้อยกว่า 0.02%, แล้ว
50 ความแข็งแรงเพียงพอไม่สามารถรักษาความปลอดภัย; แต่ในทางกลับกัน, เมื่อกว่า 0.06%, แล้วมีความเหนียวและความต้านทาน HIC อาจลดลง. ตาม, จำนวน C มาจาก 0.02 ถึง 0.06%.
ศรี: 0.5% หรือน้อยกว่า:
55 ศรีจะถูกเพิ่มสำหรับ deoxidation ในเหล็กทำให้กระบวนการ. อย่างไรก็ตาม, เมื่อมูลค่าศรีเป็นมากกว่า 0.5%, แล้วมีความเหนียวและ weldability อาจลดลง. ตาม, จำนวนศรี 0.5% หรือน้อยกว่า. จากมุมมองดังกล่าวข้างต้น, ปริมาณของศรีมีมากขึ้นโดยเฉพาะอย่างยิ่ง 0.3% หรือน้อยกว่า.
60 Mn: 0.8 ถึง 1.6%:
Mn จะถูกเพิ่มสำหรับการเสริมสร้างความแข็งแรงและความเหนียวของเหล็ก; แต่เมื่อจำนวนเงิน Mn น้อยกว่า 0.8%, แล้วผลของมันไม่เพียงพอ. อย่างไรก็ตาม, เมื่อกว่า 1.6&, แล้ว weldability และคุณสมบัติป้องกัน HIC อาจลดลง.
65 ตาม, จำนวน Mn อยู่ในช่วงของการจาก 0.8 ถึง 1.6%. จากมุมมองดังกล่าวข้างต้น, จำนวน Mn มีมากขึ้นโดยเฉพาะอย่างยิ่งจาก 0.8 ถึง 1.3%.

P: 0.008% หรือน้อยกว่า:
พิศาลองค์ประกอบสิ่งเจือปนหลีกเลี่ยงไม่ได้, และเพิ่ม Ness หนักของพื้นที่ตรงกลางแยกที่จะเสื่อมสภาพต้านทาน HIC. แนวโน้มนี้เป็นที่น่าทึ่งเมื่อจำนวนเงินที่มีมากกว่า 0.008%. ตาม, จำนวน P คือ 0.008% หรือน้อยกว่า. จากมุมมองดังกล่าวข้างต้น, จำนวน P มีมากขึ้นโดยเฉพาะอย่างยิ่งที่มากที่สุด 0.006% หรือน้อยกว่า.
S: 0.0008% หรือน้อยกว่า:
S โดยทั่วไปรูปแบบการรวม MNS เหล็ก, แต่ Ca Addi tion นำเกี่ยวกับการควบคุมสัณฐานรวมไปรวม CAS จากการรวม MNS. อย่างไรก็ตาม, เมื่อปริมาณ S ที่มีมากเกินไป, แล้วปริมาณของการรวม CAS อาจเพิ่มขึ้น, และเป็นวัสดุที่มีความแข็งแรงสูง, มันอาจจะเป็นจุดเริ่มต้นของการแตก. แนวโน้มนี้เป็นที่น่าทึ่งเมื่อปริมาณ S เป็นมากกว่า 0.008%. ตาม, จำนวน S คือ 0.0008% หรือน้อยกว่า.
อัล: 0.08% หรือน้อยกว่า:
อลิสเพิ่มเป็นตัวแทน deoxidizing ในสแตนทำให้กระบวนการ. เมื่อปริมาณ theAl เป็นมากกว่า 0.08%, แล้วความสะอาดอาจลดการเสื่อมสภาพเหนียว. ตาม, จำนวนเงินที่ A1 เป็น 0.08% หรือน้อยกว่า. อื่น ๆ โดยเฉพาะอย่างยิ่ง, มันเป็นหรือน้อยกว่า 0.06%. Nb: 0.005 ถึง 0.035%

nb เป็นองค์ประกอบเพื่อป้องกันการเจริญเติบโตของข้าวในจานกลิ้ง, จึงเพิ่มความเหนียวเนื่องจากสำหรับ mation ของเมล็ดดี, และเพิ่มการชุบแข็งเหล็กเพื่อเพิ่มความแข็งแรงหลังจากระบายความร้อนเร่ง. วิธีการที่เคย, เมื่อมูลค่า Nb น้อยกว่า 0.005%, แล้วผลที่ได้คือไม่เพียงพอ. โดยทั่วไป, เมื่อกว่า 0.035%, ไม่เพียง แต่ความทนทานของโซนร้อนรอยได้รับผลกระทบอาจลดลง แต่ยังหยาบ Nb carbonitride อาจจะเกิดการเสื่อมสภาพจึงต้านทาน HIC. โดยเฉพาะอย่างยิ่ง, ในโซนสุดท้าย-แข็งในกระบวนการหล่อ, องค์ประกอบที่ผสมอุดมและความเร็วในการระบายความร้อนช้าและ, ดังนั้น, nb carbonitride พร้อมอาจฟอร์มในใจกลางพื้นที่แยก. Nb carbonitride ยังคงเป็นเช่นนี้แม้จะอยู่ในแผ่นเหล็กรีด, และในการทดสอบ HIC, แผ่นเหล็กอาจแตกจาก carbonitride Nb. ขนาดของ carbonitride Nb ในพื้นที่ศูนย์การแยกจากกันได้รับอิทธิพลจากจำนวน Nb เพิ่มและ, ดังนั้น, เมื่อขีด จำกัด บนสุดของจำนวนเงินที่ Nb ที่จะเพิ่มถูกกำหนดให้เป็นอย่างมาก 0.035%, แล้วขนาดอาจจะควบคุมดูแลให้เป็นอย่างมาก 20 จิม. สอดคล้อง ingly, จำนวน Nb จาก 0.005 ถึง 0.035%. จากมุมมองดังกล่าวข้างต้น, จำนวน Nb มากขึ้นต้องการความสามารถจาก 0.010 ถึง 0.030%.
Ti: 0.005 ถึง 0.025%:
Ti แบบฟอร์มดีบุกและจึงป้องกันการเจริญเติบโตของเมล็ดข้าวในแผ่นทำความร้อนและ, นอกเหนือ, จะป้องกันไม่ให้การเจริญเติบโตของข้าวในเขตร้อนที่ส่งผลกระทบต่อรอยจึงเพิ่มความ Ness ยากเนื่องจากจุลภาคปรับฐานโลหะและเขตร้อนได้รับผลกระทบรอย. อย่างไรก็ตาม, เมื่อมูลค่า Ti น้อยกว่า 0.005%, แล้วผลที่ได้คือไม่เพียงพอ. โดยทั่วไป, เมื่อกว่า 0.025%, แล้วความเหนียวอาจ dete riorate. ตาม, จำนวน Ti จาก 0.005 ถึง 0.025%. จากมุมมองดังกล่าวข้างต้น, จำนวน Ti มีมากขึ้นโดยเฉพาะอย่างยิ่งจาก 0.005 ถึง 0.018%.
ในขณะที่: 0.0005 ถึง 0.0035%:
Ca เป็นองค์ประกอบที่มีประสิทธิภาพสำหรับการควบคุมสัณฐานซัลไฟด์รวมไปจึงปรับปรุงความเหนียวและ resis ในระยะ HIC. เมื่อจำนวนเงิน Ca น้อยกว่า 0.0005%, แล้วผลที่ได้คือไม่เพียงพอ. อย่างไรก็ตาม, ในทางตรงข้าม, แม้ในขณะที่ Ca จะถูกเพิ่มในจำนวนมากกว่า 0.0035%, ผลของมันอาจจะอิ่มตัว แต่ความเหนียวอาจลดเนื่องจากการลดลงของความสะอาดและ, ถ้าเป็นเช่นนั้น, นอกเหนือ, จำนวนออกไซด์ Ca-based ในเหล็กอาจเพิ่มขึ้นและเหล็กกล้าอาจแตกจากมันมีผลที่ความต้านทาน HIC ยังอาจลดลง. ตาม, จำนวนเงิน Ca จาก 0.0005 ถึง 0.0035%. จากมุมมองดังกล่าวข้างต้น, จำนวนเงิน Ca คือยิ่งจาก 0.0010 ถึง 0.030%.
แผ่นเหล็ก iurther อาจจะมีหนึ่งหรือเลือกเพิ่มเติมจาก Cu, Ni, Cr, Mo และ V ในช่วงดังกล่าวนี้.
5 Cu: 0.5% หรือน้อยกว่า:
ลูกบาศ์กเป็นองค์ประกอบที่มีประสิทธิภาพสำหรับการปรับปรุงความเหนียวและเพิ่มความแข็งแรง. ที่จะได้รับผลกระทบ, จำนวนเงินที่ควรอย่างน้อย 0.02%. อย่างไรก็ตาม, เมื่อมูลค่า Cu เป็นมากกว่า 0.5%, แล้ว weldability อาจลดลง.
10 ตาม, ในกรณีที่ลูกบาศ์กจะถูกเพิ่ม, จำนวนของมันคือ
0.5% หรือน้อยกว่า. จากมุมมองดังกล่าวข้างต้น, จำนวน Cu มีมากขึ้นโดยเฉพาะอย่างยิ่ง 0.3% หรือน้อยกว่า.
Ni: 1% หรือน้อยกว่า:
Ni เป็นองค์ประกอบที่มีประสิทธิภาพสำหรับการปรับปรุงความเหนียวและ 15 เพื่อเพิ่มความแข็งแรง; แต่สำหรับการได้รับผลกระทบ, NS
จำนวนเงินเป็นอย่างยิ่ง 0.02% หรือมากกว่า. อย่างไรก็ตาม, เมื่อมูลค่า Ni เป็นมากกว่า 1.0%, แล้ว weldability อาจ deterio อัตรา. ตาม, ในกรณีที่จะมีการเพิ่ม Ni， จำนวนของมันคือ 1.0% หรือน้อยกว่า. จากมุมมองดังกล่าวข้างต้น, ใน
20 จำนวนเงินที่มีมากขึ้นโดยเฉพาะอย่างยิ่ง 0.5% หรือน้อยกว่า.
Cr: 0.5% หรือน้อยกว่า:
Cr เป็นองค์ประกอบที่มีประสิทธิภาพสำหรับการปรับปรุงการชุบแข็งไปจึงเพิ่มความแข็งแรง. ที่จะได้รับผลกระทบ, จำนวนเงินที่ควร 0.02% หรือมากกว่า. อย่างไรก็ตาม, เมื่อ Cr
25 จำนวนเงินที่เป็นมากกว่า 0.5%， แล้ว weldability อาจ deterio อัตรา. ตาม, ในกรณีที่จะมีการเพิ่ม Cr, จำนวนของมันคือ 0.5% หรือน้อยกว่า. จากมุมมองดังกล่าวข้างต้น, จำนวน Cr มีมากขึ้นโดยเฉพาะอย่างยิ่ง 0.3% หรือน้อยกว่า.
Mo: 0.5% หรือน้อยกว่า:
30 โมเป็นองค์ประกอบที่มีประสิทธิภาพสำหรับการปรับปรุงความเหนียวและเพิ่มความแข็งแรง; แต่สำหรับการได้รับผลกระทบ, จำนวนเงินที่ควร 0.02% หรือมากกว่า. อย่างไรก็ตาม, เมื่อมูลค่าที่โมเป็นมากกว่า 0.5%, แล้ว weldability อาจ deterio อัตรา. ตาม, ในกรณีที่จะมีการเพิ่ม Mo, จำนวนเงิน
35 มี 0.5% หรือน้อยกว่า. จากมุมมองดังกล่าวข้างต้น, จำนวน Mo มีมากขึ้นโดยเฉพาะอย่างยิ่ง 0.3% หรือน้อยกว่า.
V: 0.1% หรือน้อยกว่า:
Vis องค์ประกอบของการเพิ่มความแข็งแรงไม่เสื่อมสภาพความเหนียว ๆ. ที่จะได้รับผลกระทบ, จำนวนเงินที่ควร
40 0.01% หรือมากกว่า. อย่างไรก็ตาม, เมื่อปริมาณวีเป็นมากกว่า 0.1%, แล้ว weldability อย่างมากอาจลดลง. สอดคล้อง ingly, ในกรณีที่จะมีการเพิ่ม V, จำนวนของมันคือ 0.1% หรือน้อยกว่า. จากมุมมองดังกล่าวข้างต้น, จำนวนเงินที่วีมีมากขึ้นโดยเฉพาะอย่างยิ่ง 0.05% หรือน้อยกว่า.
45 ความสมดุลของแผ่นเหล็กเป็นเฟและ impuri หลีกเลี่ยงไม่ได้
ความสัมพันธ์.
ค่า CP และมูลค่า CEQ ตัวแทนจากสูตรดังต่อไปนี้ไอเอ็นจีมีการกำหนด.
ค่า CP: 0.95 หรือน้อยกว่า:
50
CP = 4.46C(%)+2.37Mk(%)/6+{1.18Cr(%)+1.95
M?(%)+1.74 F(%)}/5+{ 1.74C «(%)+1.7M(%)}/
15+22.36ศพ(%)_
ในเรื่องนี้, C(%), Mn(%)5 Cr(%), Mo(%),V(%), Cu(%), Ni(%)
55 และ P(%) แต่ละเนื้อหาขององค์ประกอบที่เกี่ยวข้อง.
สูตรดังกล่าวข้างต้นที่เกี่ยวข้องกับค่า CP คือสูตรสูตรสำหรับการประเมินวัสดุของศูนย์
พื้นที่แยกจากเนื้อหาขององค์ประกอบอัลลอยด์ที่เกี่ยวข้อง. เมื่อค่า CP สูง, ความเข้มข้นของ
60 พื้นที่ตรงกลางแยกสูง, และความแข็งของศูนย์การแยกพื้นที่เพิ่มขึ้น. ดังแสดงในรูป. 2, เมื่อ
ค่า CP คือ 0.95 หรือน้อยกว่า, แล้วความแข็งของพื้นที่ตรงกลางแยกอาจจะมีขนาดเล็กพอ (โดยเฉพาะอย่างยิ่ง HV
250 หรือต่ำกว่า) และแตกในการทดสอบ HIC สามารถจึง 65 ป้องกันไม่ให้เกิด. ตาม, ค่าซีพีถูกกำหนดให้เป็น 0.95 หรือ
น้อยกว่า. นอกจากนี้, เมื่อค่า CP มีขนาดเล็ก, แล้วความแข็งของพื้นที่ตรงกลางแยกต่ำ. ดังนั้น, ในกรณีที่มีความต้านทาน HIC ที่สูงขึ้นต่อไปเป็นที่ต้องการ, ค่าซีพีเป็นอย่างยิ่ง 0.92 หรือน้อยกว่า. ต่อไป, เมื่อค่า CP มีขนาดเล็ก, แล้วความแข็งของพื้นที่ตรงกลางแยกที่ต่ำและความต้านทาน HIC เพิ่มขึ้นและ, ดังนั้น, วงเงินต่ำสุดของค่าซีพีไม่ได้กำหนดไว้. อย่างไรก็ตาม, เพื่อให้ได้ความแรงที่เหมาะสม, ค่าซีพีเป็นอย่างยิ่ง 0.60 หรือมากกว่า.
ราคา CEQ: 0.30 หรือมากกว่า:
อะไร ^ = C(%)+MK(%)/6+{Cr(%)+Mo(%)+r(%)}/5+
{Ctt(%)+M(%)}/15.
CEQ เป็นเทียบเท่าคาร์บอนเหล็ก, และนี่คือแข็ง- ดัชนีความสามารถ. เมื่อค่า CEQ จะสูงกว่า, แล้วความแข็งแรงของเหล็กที่สูงขึ้น.
วิธีการของเราช่วยเพิ่มความต้านทาน HIC ของท่อเส้นหนักผนังสำหรับการให้บริการก๊าซเปรี้ยวมีความหนาของผนังหนักของ 20 มิลลิเมตรหรือมากกว่า, และเพื่อให้ได้ท่อผนังหนักมีความแข็งแรงเพียงพอ, ค่า CEQ ต้อง 0.30 หรือมากกว่า. ตาม, ค่า CEQ คือ 0.30 หรือมากกว่า. เมื่อค่า CEQ จะสูงกว่า, แล้วความแข็งแรงสามารถสูงและดังนั้นจึงท่อเหล็กที่มีความหนาของท่อขนาดใหญ่ที่สามารถผลิตได้. อย่างไรก็ตาม, เมื่อความเข้มข้นของธาตุโลหะผสมสูงเกินไป, แล้วความแข็งของพื้นที่ศูนย์การแยกจากกันนอกจากนี้ยังอาจเพิ่มขึ้นและความต้านทาน HIC อาจลดลง. ดังนั้น, ขีด จำกัด บนสุดของมูลค่า CEQ เป็นอย่างยิ่ง 0.42%.
แผ่นเหล็กและท่อเหล็กโดยเฉพาะอย่างยิ่งตามเงื่อนไขต่อไปนี้ในเรื่องที่เกี่ยวกับความแข็งของศูนย์พื้นที่แยกและ carbonitride Nb ที่จะเป็นจุดเริ่มต้นของการ HIC.
ความแข็งของศูนย์การแยกพื้นที่: วิคเกอร์แข็ง, HV 250 หรือต่ำกว่า:
ตามที่กล่าวไว้ในข้างต้น, กลไกของการเจริญเติบโตแตกใน HIC คือว่าไฮโดรเจนสะสมรอบรวมและชอบในเหล็กที่จะทำให้เกิดการแตกร้าว, และแพร่กระจายแตกรอบรวมจึงนำเกี่ยวกับรอยแตกขนาดใหญ่. ในเรื่องนี้, พื้นที่ตรงกลางแยกเป็นเว็บไซต์ที่จะแตกมากที่สุดอย่างง่ายดาย, แตกอย่างง่ายดายแพร่กระจาย. ดังนั้น, เมื่อความแข็งของศูนย์พื้นที่แยกเป็น lai ^ เอ้อ, แล้วแตกเกิดขึ้นมากขึ้นอย่างรวดเร็ว. ในกรณีที่มีความแข็งของศูนย์พื้นที่แยกเป็น HV 250 หรือต่ำกว่า, และแม้กระทั่งเมื่อเล็ก Nb carbonitride อาจยังคงอยู่ในพื้นที่นำร่องศูนย์ Segre, ถอดรหัสแทบจะเผยแพร่และ, ก่อนมี, อัตราส่วนพื้นที่แตกในการทดสอบ HIC อาจจะลดลง. อย่างไรก็ตาม, เมื่อความแข็งของพื้นที่ตรงกลางแยกที่สูงกว่า HV 250, ถอดรหัสได้อย่างง่ายดายอาจเผยแพร่และ, โดยเฉพาะอย่างยิ่ง, รอยแตกที่สร้างขึ้นใน Nb พร้อม carbonitride เผยแพร่. ตาม, ความแข็งของศูนย์พื้นที่แยกเป็นอย่างยิ่ง HV 250 หรือต่ำกว่าและ, ในกรณีที่มีความต้านทาน HIC รุนแรงเป็นสิ่งจำเป็น, ความแข็งของพื้นที่ตรงกลางแยกที่จะต้องลดลงและ ilirther, ในกรณีเช่นนี้, ความแข็งของศูนย์พื้นที่แยกเป็นอย่างยิ่ง HV 230 หรือต่ำกว่า.
ความยาวของ Nb Carbonitride ในศูนย์การแยกพื้นที่: 20 \im หรือน้อยกว่า:
carbonitride Nb ที่เกิดขึ้นในพื้นที่ตรงกลางแยกเป็นจุดไฮโดรเจนสะสมในการทดสอบ HIC, และรอยแตกอาจเกิดขึ้นเริ่มต้นจากจุด. เมื่อขนาดของ carbonitride Nb มีขนาดใหญ่, แล้วรอยแตกอย่างง่ายดายอาจเผยแพร่และ, แม้ว่าความแข็งของศูนย์พื้นที่แยกจากกันไม่ได้มากกว่า HV 250, รอยแตกอาจเผยแพร่. ในกรณีที่มีความยาวของ carbonitride Nb คือ 20 jimor น้อย, แล้วรอยแตกอาจจะป้องกันไม่ให้เกิดการแพร่กระจายเมื่อความแข็งของศูนย์พื้นที่แยกจากกันไม่ได้มากกว่า HV 250. ตาม, ความยาวของ carbonitride Nb คือ 20 จิมหรือน้อยกว่า, โดยเฉพาะอย่างยิ่ง lOfxmor น้อย. ความยาวของไนไตรด์คาร์โบ Nb หมายถึงความยาวสูงสุดของเมล็ดข้าว.

วิธีการของเราเป็นอย่างดีโดยเฉพาะอย่างยิ่งสำหรับแผ่นเหล็กสำหรับท่อสายสำหรับการให้บริการก๊าซเปรี้ยวมีความหนาของผนัง 20 มิลลิเมตรหรือมากกว่า. นี้เป็นเพราะ, โดยทั่วไปแล้ว, เมื่อความหนาของแผ่น (ความหนาของผนังท่อ) น้อยกว่า 20 มม., แล้วปริมาณขององค์ประกอบที่ผสมเพิ่มมีขนาดเล็กและ, ดังนั้น, Ness หนักของศูนย์พื้นที่แยกอาจจะต่ำและ, ในกรณีเช่นนี้, แผ่นเหล็กพร้อมจะมีดีในระยะ resis HIC. ในกรณีที่เหล็กแผ่นหนา, ปริมาณของธาตุผสมในนั้นเพิ่มขึ้นและ, ดังนั้น, มันจะกลายเป็นเรื่องยากที่จะลดความแข็งของศูนย์ Segre พื้นที่นำร่องในแผ่นหนาเช่น. โดยเฉพาะอย่างยิ่งสำหรับเช่นแผ่นเหล็กหนามีความหนาของแผ่นมากกว่า 25 มม., วิธีการของเรามีประสิทธิภาพมากขึ้นสามารถแสดงข้อได้เปรียบดังกล่าว.
ท่อเหล็กท่อเหล็กทั้งหมดที่มี X65 API เกรดหรือสูงกว่า (ผลผลิตความเครียดอย่างน้อย 65 KSI และอย่างน้อย 450 MPa), และท่อเหล็กความแข็งแรงสูงมีความต้านทานแรงดึงอย่างน้อย 535 MPa.
โครงสร้างโลหะของแผ่นเหล็ก (และท่อเหล็ก) ควรมีขั้นตอนของเบไนท์ 75% หรือมากกว่าเป็นส่วนปริมาณดังกล่าว, มากขึ้นโดยเฉพาะอย่างยิ่ง 90% หรือมากกว่า. เฟสเบไนท์เป็นจุลภาคที่ดีเยี่ยมในความแข็งแรงและความเหนียว, และในกรณีที่ส่วนปริมาณดังกล่าวเป็น 75% หรือมากกว่า, แล้วแตกขยายพันธุ์อาจจะป้องกันไม่ให้เกิดในแผ่นเหล็ก, และเหล็กแผ่นสามารถมีความแข็งแรงสูงและความต้านทาน HIC สูง. โดยทั่วไป, ในจุลภาคซึ่งในส่วนปริมาณของเฟสเบไนท์อยู่ในระดับต่ำ, ตัวอย่างเช่น, ในโครงสร้างผสมของเฟอร์ไรต์, pearlite, แมสซาชูเซต (martensite เกาะ), martensite หรือจุลภาคเช่นและ Bain เฟส ITE, ขยายพันธุ์แตกในอินเตอร์เฟซเฟสอาจได้รับการส่งเสริมและต้านทาน HIC อาจจะจึง deterio การจัดอันดับ. ในกรณีที่ส่วนปริมาณของ ture struc ไมโคร (เฟอร์ไรต์, pearlite, martensite หรือชอบ) ยกเว้นเฟสเบไนท์น้อยกว่า 25%, แล้วการเสื่อมสภาพของระยะห่าง resis HIC อาจจะมีขนาดเล็กและ, ดังนั้น, ส่วนปริมาณของเฟสเบไนท์เป็นอย่างยิ่ง 75% หรือมากกว่า. จากมุมมองเดียวกัน, ส่วนปริมาณของเฟสเบไนท์มากขึ้นโดยเฉพาะอย่างยิ่ง 90% หรือมากกว่า.
แผ่นเหล็กที่มีการกำหนดไว้ในจุดของ sition Compo เคมี, ความแข็งของศูนย์พื้นที่แยกจากกันและขนาดของ carbonitride Nb เป็นดังกล่าวข้างต้น, และต่อไปจุลภาคของมันจะถูกกำหนดให้เป็นโครงสร้างของส่วนใหญ่และเบไนท์, ตาม, แผ่นเหล็กสามารถมีความต้านทาน -HIC ดีเยี่ยมแม้ในขณะที่ความหนาของแผ่นมีขนาดใหญ่. ดังนั้น, แผ่นเหล็กสามารถผลิตได้โดยทั่วไปเป็นไปตามวิธีการผลิตเช่นเดียวกับก่อน. อย่างไรก็ตาม, ที่จะได้รับไม่เพียง แต่ในระยะ resis HIC, แต่ยังมีความแข็งแรงที่เหมาะสมและมีความเหนียว, แผ่นเหล็กที่ผลิตโดยเฉพาะอย่างยิ่งภายใต้เงื่อนไขที่ระบุไว้ด้านล่าง.
Slab อุณหภูมิความร้อน: 1000 ถึง 1200 องศาเซลเซียส:
ในกรณีที่อุณหภูมิแผ่นความร้อนในการรีดร้อนแผ่นต่ำกว่า 1,000 องศาเซลเซียส, แล้วความแข็งแรงเพียงพอไม่สามารถได้. โดยทั่วไป, เมื่อสูงกว่า 1,200 องศาเซลเซียส， แล้วมีความเหนียวและ DWTT คุณสมบัติ (น้ำหนักลดลงทดสอบคุณสมบัติการฉีกขาด) อาจลดลง. ตาม, อุณหภูมิแผ่นความร้อนเป็นอย่างยิ่งจาก 1000 ถึง 1200 องศาเซลเซียส.
ที่จะได้รับความเหนียวโลหะฐานที่สูงในกระบวนการรีดร้อน, ร้อนอุณหภูมิเสร็จกลิ้งเป็นอย่างยิ่งที่ต่ำกว่า, แต่ในทางตรงกันข้าม, ประสิทธิภาพอาจลดกลิ้ง. ก่อนมี, อุณหภูมิร้อนเสร็จกลิ้งอาจจะกำหนดให้เป็นอุณหภูมิที่เหมาะสมในการพิจารณาของที่จำเป็นเหนียวโลหะพื้นฐานและประสิทธิภาพการกลิ้ง. สำหรับการได้รับความเหนียวโลหะฐานที่สูง, อัตราการลดลงในโซนอุณหภูมิ recrystallization ไม่ใช่เป็นอย่างน้อยโดยเฉพาะอย่างยิ่ง 60% หรือมากกว่า.
หลังจากที่รีดร้อน, เร่งระบายความร้อนที่ถูกนำไปใช้โดยเฉพาะอย่างยิ่งภายใต้เงื่อนไขดังต่อไปนี้. อุณหภูมิเหล็กแผ่นที่จุดเริ่มต้นของความเย็นเร่งรัด: ไม่ต่ำกว่า (Ar3-10 องศาเซลเซียส):
AR3 เป็นอุณหภูมิเปลี่ยนแปลงเฟอร์ไรท์ที่จะได้รับ AR3(องศาเซลเซียส)= 910-310C(%)-80Mn(%)-20Cu(%)-15Cr(%) 55Ni(%)-80Mo(%), จากองค์ประกอบทางเคมีเหล็ก. ในกรณีที่อุณหภูมิแผ่นเหล็กที่เริ่มต้นของ
ระบายความร้อนเร่งอยู่ในระดับต่ำ, แล้วส่วนปริมาณเฟอร์ไรท์ก่อนที่จะระบายความร้อนเร่งมีขนาดใหญ่และ, โดยเฉพาะอย่างยิ่ง, ในกรณีที่ที่มีอุณหภูมิต่ำกว่าอุณหภูมิ AR3 โดยกว่า 10 องศาเซลเซียส, แล้วความต้านทาน HIC อาจลดลง. นอกจากนี้, โครงสร้างไมโครของแผ่นเหล็กไม่สามารถรักษาความปลอดภัยส่วนปริมาณที่เพียงพอของเฟสเบไนท์ (โดยเฉพาะอย่างยิ่ง 75% หรือมากกว่า). ตาม, อุณหภูมิแผ่นเหล็กที่เริ่มต้นของการระบายความร้อนเร่งคือควรไม่ต่ำกว่า Ar3-10 องศาเซลเซียส). คูลลิ่งความเร็วในการระบายความร้อนเร่ง: ไม่ต่ำกว่า 5 องศา C./Sec:
ความเร็วในการระบายความร้อนในการระบายความร้อนเร่งคือควรไม่ต่ำกว่า 5 องศา C./sec สำหรับเสถียรได้รับความแข็งแรงเพียงพอ.
อุณหภูมิเหล็กแผ่นที่หยุดของคูลลิ่งเร่งรัด: ระบายความร้อนเร่งเป็นกระบวนการที่สำคัญสำหรับการขอรับไอเอ็นจีมีความแข็งแรงสูงผ่านการเปลี่ยนแปลงเบไนท์. อย่างไรก็ตาม, เมื่ออุณหภูมิแผ่นเหล็กในช่วงเวลาของการหยุดการระบายความร้อนเร่งที่มีมากกว่า 600 องศาเซลเซียส, แล้ว Transfor เบไนท์ mation อาจจะไม่สมบูรณ์และแข็งแรงเพียงพอไม่สามารถได้. โดยทั่วไป, เมื่ออุณหภูมิเหล็กในช่วงเวลาของการหยุดการระบายความร้อนเร่งต่ำกว่า 250 องศาเซลเซียส， แล้วโครงสร้างแข็งเช่น MA (martensite เกาะ) หรือชอบอาจจะเกิดขึ้นและ, ถ้าเป็นเช่นนั้น, ไม่เพียง แต่ในระยะ resis HIC พร้อมอาจลดลง แต่ยังมีความแข็งของพื้นผิวของแผ่นเหล็กที่อาจจะสูงเกินไป, และความเรียบของแผ่นเหล็กอาจจะเสื่อมสภาพได้อย่างง่ายดายและขึ้นรูปดังกล่าวอาจลดลง. ตาม, อุณหภูมิเหล็กที่ป้ายของการระบายความร้อนเร่งจาก 250 ถึง 600 ° C.
เกี่ยวกับอุณหภูมิแผ่นเหล็กดังกล่าวข้างต้น, ในกรณีที่แผ่นเหล็กมีการกระจายอุณหภูมิในทิศทางความหนาของแผ่น, จากนั้นอุณหภูมิแผ่นเหล็กคืออุณหภูมิเฉลี่ยในทิศทางความหนาของแผ่น. วิธีการที่เคย, ในกรณีที่มีการกระจายอุณหภูมิในทิศทางความหนาของแผ่นมีขนาดค่อนข้างเล็ก, แล้ว ture อุณหภูมิของพื้นผิวของแผ่นเหล็กอาจจะอุณหภูมิแผ่นเหล็ก. ทันทีหลังจากที่ระบายความร้อนเร่ง, อาจจะมีความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างพื้นผิวและด้านในของแผ่นเหล็ก. อย่างไรก็ตาม, แตกต่างของอุณหภูมิอาจจะลดลงเร็ว ๆ นี้ผ่านการนำความร้อน, และเหล็กแผ่นอาจมีการกระจายอุณหภูมิที่สม่ำเสมอในทิศทางความหนาของแผ่น. ตาม, ขึ้นอยู่กับอุณหภูมิ sur หน้าของแผ่นเหล็กหลังจากการผสมยางในทิศทางความหนา, อุณหภูมิแผ่นเหล็กที่ป้ายของการระบายความร้อนเร่งที่กำหนดอาจจะ.
หลังจากที่ระบายความร้อนเร่ง, แผ่นเหล็กอาจจะเก็บไว้ระบายความร้อนในอากาศ, แต่สำหรับวัตถุประสงค์ของการผสมยางคู่คุณสมบัติเรียลภายในแผ่นเหล็ก, มันของฉันจะถูก re-ความร้อนในเตาเผาไหม้ก๊าซหรือโดยการเหนี่ยวนำความร้อน.
ต่อไป, ท่อเหล็กสำหรับท่อเส้นอธิบายไว้. ท่อเหล็กสำหรับท่อสายท่อเหล็กที่ผลิตโดยการขึ้นรูปแผ่นเหล็กตามที่อธิบายไว้ข้างต้น, ในรูปแบบท่อโดยขึ้นรูปเย็น, ตามตะเข็บเชื่อมชิ้นส่วน butting นั้น.
วิธีการขึ้นรูปเย็นอาจจะวิธีการใด ๆ, ซึ่งใน, โดยทั่วไปแล้ว, แผ่นเหล็กเป็นรูปเป็นรูปแบบท่อตามกระบวนการ UOE หรือผ่านการกดดัดหรือชอบ. วิธีการของรอยเชื่อมชิ้นส่วน butting ที่ไม่ได้กำหนดไว้โดยเฉพาะและอาจจะใช้วิธีการใด ๆ ที่มีความสามารถในการบรรลุความแข็งแรงเพียงพอและมีความเหนียวร่วม. อย่างไรก็ตาม, จากจุดชมวิวที่มีคุณภาพการเชื่อมและประสิทธิภาพการผลิต, โดยเฉพาะอย่างยิ่งที่แนะนำจมอยู่ใต้น้ำการเชื่อมอาร์. หลังจากเชื่อมตะเข็บของชิ้นส่วน jointing, ท่อมีการประมวลผลสำหรับการขยายตัวกลสำหรับวัตถุประสงค์ของการถอดเชื่อม ing ความเค้นตกค้างและการปรับปรุงความกลมท่อเหล็ก. ใน
5 นี้, อัตราส่วนการขยายตัวกลยิ่งจาก 0.5 ถึง 1.5% ภายใต้เงื่อนไขที่ว่าท่อเหล็กกลมที่กำหนดไว้สามารถรับได้และความเค้นตกค้างสามารถถอดออกได้.

ตัวอย่าง

slubs เหล็กมีองค์ประกอบทางเคมีที่แสดงในตาราง 1 (เหล็ก A ถึง V) ถูกผลิตโดยกระบวนการหล่ออย่างต่อเนื่องและ, ใช้เหล่านี้, เหล็กแผ่นหนามีจาน
15 ความหนาของ 25.4 มม. และ 33 มมกำลังผลิต.
แผ่นความร้อนเป็นร้อนรีด, แล้วเร่งระบายความร้อนที่จะมีความแข็งแรงที่กำหนดไว้. ในเรื่องนี้, อุณหภูมิแผ่นความร้อนได้ 1050。C” อุณหภูมิเสร็จกลิ้งเป็น 840 ถึง 800 องศาเซลเซียส, และเร่งการระบายความร้อนที่อุณหภูมิเริ่มต้น
20 แก้ไข 800 760 ° C. เร่งระบายความร้อนอุณหภูมิหยุดเป็น 450 ถึง 550。C. ทุกแผ่นเหล็กที่ได้รับความพึงพอใจความแข็งแรงของ API X65, และความต้านทานแรงดึงของมันมาจาก 570 ถึง 630 MPa. เกี่ยวกับแรงดึงคุณสมบัติของแผ่นเหล็ก, ตัวอย่างการทดสอบความหนา iull ใน Direc ขวาง-
25 tion จะกลิ้งได้ถูกใช้ในการทดสอบแรงดึงเพื่อตรวจสอบความต้านทานแรงดึงของมัน.
จาก 6 ถึง 9 HIC ชิ้นทดสอบถูกนำมาจากแผ่นเหล็กที่ตำแหน่งที่แตกต่างกันนั้น, และผ่านการทดสอบสำหรับ resis ในระยะ HIC ดังกล่าว. ความต้านทาน HIC ถูกกำหนดดังต่อไปนี้:
30 ชิ้นทดสอบจุ่มลงในสารละลาย 5% โซเดียมคลอไรด์ + 0.5% CH3COOH อิ่มตัวด้วยไฮโดรเจนซัลไฟด์ hav ไอเอ็นจีพีเอชของรอบ 3 (วิธีการแก้ปัญหา NACE สามัญ) สำหรับ 96 ชั่วโมง, แล้วพื้นผิวทั้งหมดของชิ้นทดสอบได้รับการตรวจสอบรอยแตกผ่านการตรวจสอบข้อบกพร่องอัลตราโซนิก, และชิ้นทดสอบ
35 ถูกประเมินบนพื้นฐานของอัตราส่วนพื้นที่แตก (รถ) ของมัน. หนึ่งใน 6 ถึง 9 ชิ้นทดสอบของแผ่นเหล็กมีอัตราส่วนพื้นที่รอยแตกที่ใหญ่ที่สุดจะถูกนำมาเป็นอัตราส่วนพื้นที่แตกแบบฉบับของแผ่นเหล็ก, และผู้ที่มีอัตราส่วนพื้นที่รอยแตกของที่มากที่สุด 6% ดี.
40 ความแข็งของพื้นที่ศูนย์การแยกจากกันได้เป็นอุปสรรคที่ขุดได้ดังต่อไปนี้: ส่วนข้ามตัดในทิศทางที่ความหนาของแผ่นตัวอย่างพหูพจน์นำมาจากแผ่นเหล็กที่ถูกขัด, แล้วฝังเบา ๆ, และเป็นส่วนหนึ่งที่เส้น tion segrega ได้เห็นได้รับการทดสอบด้วยเครื่องวัดความแข็งวิคเกอร์
45 ภายใต้ภาระของ 50 ก.， และค่าสูงสุดถูกนำมาเป็นความแข็งของศูนย์ในพื้นที่ที่แยกจากกัน.
ความยาวของ carbonitride Nb ในพื้นที่ศูนย์การแยกถูกกำหนดดังต่อไปนี้: พื้นผิวการแตกหักของส่วนหนึ่งที่กลุ่มตัวอย่างแตกในการทดสอบ HIC เป็น
50 สังเกตด้วยกล้องจุลทรรศน์อิเล็กตรอน, และความยาวสูงสุดของ Nb ธัญพืช carbonitride ในพื้นผิวการแตกหักวัด, และนี่คือความยาวของ carbonitride Nb ในใจกลางพื้นที่แยกจากกันได้. ผู้ที่แทบจะไม่แตกในการทดสอบ HIC ถูกประมวลผลดังต่อไปนี้: ส่วนข้ามพหูพจน์ของ
55 HIC ชิ้นทดสอบถูกขัด, แล้วฝังเบา ๆ, และเป็นส่วนหนึ่งที่สายแยกได้เห็นได้รับการวิเคราะห์สำหรับการทำแผนที่ธาตุที่มีไมโครวิเคราะห์สอบสวนอิเล็กตรอน (EPMA) เพื่อระบุ carbonitride Nb, และความยาวสูงสุดของธัญพืชวัดจะต้องมีความยาวของ Nb
60 carbonitride ในใจกลางพื้นที่แยก. เกี่ยวกับจุลภาค, กลุ่มตัวอย่างถูกตั้งข้อสังเกตกับกล้องจุลทรรศน์ที่ส่วนศูนย์กลางของความหนาของแผ่นดังกล่าวและในตำแหน่งของที / 4 ดังกล่าว, และจึงถ่ายภาพกราฟิกภาพเป็นภาพการประมวลผลในการวัดพื้นที่
65 ส่วนของเฟสเบไนท์. ส่วนพื้นที่เบไนท์วัดใน 3 ถึง 5 มุมมอง, และข้อมูลที่ได้รับมาเฉลี่ยเพื่อเป็นส่วนปริมาณของเฟสเบไนท์.

11
ดังกล่าวข้างต้นทดสอบและการวัดผลลัพธ์ที่ได้จะแสดงในตาราง 2.
ในตาราง 1 และตาราง 2, แผ่นเหล็ก (เหล็ก) ของ Nos. A ถึง K Andu andV ว่าเป็นตัวอย่างที่ทุกคนมีอัตราส่วนพื้นที่รอยแตกเล็ก ๆ ในการทดสอบ HIC, และมีความต้านทาน HIC ที่ดีมาก.
เมื่อเทียบกับเหล่านี้, แผ่นเหล็ก (เหล็ก) L เพื่อ O ที่มีตัวอย่างเปรียบเทียบมีค่า CP กว่า 0.95, หรือว่าเป็น, ความแข็งของศูนย์บริเวณแยกดังกล่าวอยู่ในระดับสูง, และพวกเขามีอัตราส่วนพื้นที่แตกสูงในการทดสอบ HIC, และมีคุณสมบัติ HIC ยากจน. ในทำนองเดียวกัน, ในแผ่นเหล็ก (เหล็ก) p และ q, จำนวนเงินหรือจำนวน Mn S มีขนาดใหญ่กว่าช่วงของเรา, และดังนั้นจึง MNS ที่เกิดขึ้นในพื้นที่ศูนย์การแยกจากกันของบรรดาแผ่นเหล็ก. ตาม, เหล็กแผ่นแตกจาก MNS และความต้านทาน HIC ของพวกเขาอยู่ในระดับต่ำ. นอกจากนี้ในทำนองเดียวกัน, ในแผ่นเหล็ก (เหล็ก) R, จำนวน Nb เป็น laigerthan ช่วงของเราและ, ดังนั้น, หยาบ carbonitride Nb ที่เกิดขึ้นในใจกลางพื้นที่แยกของแผ่นเหล็กและ, ตาม, ความต้านทาน HIC นั้นอยู่ต่ำผ่านค่า CP ดังกล่าวอยู่ในช่วงของเรา. ในทำนองเดียวกัน, ไม่มี Ca ถูกบันทึกอยู่ในแผ่นเหล็ก (เหล็ก) S, ซึ่งจึงไม่ได้รับการต่อต้านสัณฐาน Trol ซัลไฟด์รวมโดยแคลเซียมและ, ตาม, ความต้านทาน HIC จากแผ่นเหล็กอยู่ในระดับต่ำ. ในทำนองเดียวกัน, ในแผ่นเหล็ก (เหล็ก) T, จำนวนเงิน Ca มีขนาดใหญ่กว่าช่วงของเราและ, ก่อนมี, จำนวนเงิน Ca ออกไซด์ที่เพิ่มขึ้นในเหล็ก. ตาม, แผ่นเหล็กแตกจากจุดเริ่มต้นของออกไซด์, และต้านทาน HIC จากแผ่นเหล็กอยู่ในระดับต่ำ.
บางแผ่นเหล็กที่แสดงในตาราง 2 กำลังก่อตัวขึ้นลงในท่อเหล็ก. เป็นรูปธรรม, เหล็กแผ่นเป็นแผ่นรีดเย็นตามกระบวนการ UOE ที่จะให้รูปแบบท่อ, และชิ้นส่วน butting

12
มันถูกเชื่อมโดยการเชื่อมอาร์ submeiged (ไอเอ็นจีเชื่อมตะเข็บ) ของแต่ละชั้นหนึ่งของใบหน้าภายในและภายนอก, แล้วเหล่านี้ถูกประมวลผลสำหรับการขยายตัวทางกลของ 1% ในแง่ของการเปลี่ยนแปลงขอบด้านนอกของท่อเหล็ก, จึง produc-
5 ไอเอ็นจีท่อเหล็กที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางภายนอกของ 711 มม..
ท่อเหล็กที่ผลิตได้มีการทดสอบในการทดสอบ HIC เช่นเดียวกับที่แผ่นเหล็กดังกล่าวข้างต้น. ผลที่จะได้แสดงในตาราง 3. ความต้านทาน HIC ถูกกำหนดดังต่อไปนี้: ชิ้นทดสอบหนึ่งที่ถูกตัดลงในไตรมาสในความยาว
10 ทิศทาง, และส่วนที่ข้ามเป็นที่สังเกต, และตัวอย่างการประเมินตามสัดส่วนความยาวแตก (CLR) (หมายถึงค่าของ [รวมความยาวของรอยแตกกว้าง / (20 มม.) ของชิ้นทดสอบ]).
ในตาราง 3, เรา. 1 ถึง 10 และ 18 และ 19 เป็นท่อเหล็กของเรา, และอัตราส่วนความยาวแตกในการทดสอบ HIC นั้นไม่ได้สูง
15 กว่า 10%, และท่อเหล็กมีความยอดเยี่ยมในระยะ resis HIC. โดยทั่วไป, ท่อเหล็กตัวอย่างเปรียบเทียบ, เรา. 11 ถึง 17 ทุกคนมีความต้านทานต่ำ HIC. การบังคับใช้อุตสาหกรรม
เหล็กแผ่นหนามีความหนาของแผ่น 20 มมหรือ
20 มากขึ้นมีความต้านทาน HIC ที่ยอดเยี่ยมมาก. พวกเขามีผลบังคับใช้กับท่อเส้นที่จะต้องตอบสนองที่ผ่านมา, ต้านทาน HIC severer.
แนวทางของเราคือมีประสิทธิภาพเมื่อนำไปใช้กับท่อผนังหนักมีความหนาของผนัง 20 มิลลิเมตรหรือมากกว่า; และท่อเหล็ก
25 มีความหนาของผนังขนาดใหญ่จำเป็นต้องมีการเพิ่มของอัลลอย ments เอเล, และมันอาจจะยากที่จะลดความแข็งของพื้นที่ตรงกลางแยกดังกล่าว. ตาม, เหล็กของเราสามารถแสดงผลของมันเมื่อนำไปใช้แผ่นเหล็กหนากว่า 25 มม.