Đen ống thép là gì ?
tháng Giêng 10, 2019
đặc điểm kỹ thuật ống thép mạ kẽm, kích thước bảng cân lý thuyết
Tháng hai 14, 2019

Thép tấm VÀ ỐNG THÉP CHO ỐNG ĐƯỜNG DÂY

Đây là một §371 của Đơn quốc tế Không. PCT / JP2008 / 070.726, với ngày nộp đơn quốc tế của tháng mười một. 7, 2008 (WO 2009/061006 Al, công bố tháng 14,2009), mà là dựa trên ứng dụng bằng sáng chế Nhật Bản Không. 2007-290220, nộp tháng mười một. 7,2007, các vấn đề trong số đó được kết hợp bằng cách tham chiếu.

LĨNH VỰC KỸ THUẬT

tiết lộ này liên quan đến một tấm thép có độ bền cao cho ống dòng, được sử dụng để vận chuyển dầu thô, khí thiên nhiên hoặc những thứ tương tự và đó là xuất sắc trong chống hydro gây ra nứt (sau đây gọi kháng như HIC), và để một ống thép cho ống dòng sản xuất bởi việc sử dụng các tấm thép; và liên quan đến một tấm thép và ống thép cho ống dòng đặc biệt thuận lợi cho ống dòng có độ dày ống tối thiểu 20 mm và yêu cầu phải có một tầm quan resis HIC tuyệt vời.

LÝ LỊCH

Nói chung, Ống dòng được sản xuất bằng cách hình thành một tấm thép được sản xuất tại một nhà máy tấm ora nhà máy cán nóng, bởi quá trình hình thành UOE, bấm uốn cong quá trình hình thành, cuộn hình thành hoặc tương tự. Ống dòng để sử dụng cho vận chuyển hydrogen sulfide- chứa dầu thô hoặc khí thiên nhiên (sau đây điều này có thể được gọi là “ống dòng cho dịch vụ khí chua”) là bắt buộc để đáp ứng cái gọi là “kháng chua” như đề kháng với hydro gây ra nứt (kháng HIC), kháng để chống stress sự ăn mòn nứt (kháng SCC) và những thứ tương tự, thêm vào sức mạnh, dẻo dai và khả năng hàn. Hydro gây ra nứt (sau đây gọi là HIC) thép được cho là như sau: Hydrogen ions from corrosion reaction adhere to the surface of steel and permeate into the inside of steel as atomic hydrogens, sau đó khuếch tán và tích lũy xung quanh vùi phi kim loại như MNS và giai đoạn thứ hai tương tự hoặc cứng trong thép và sau đó tạo thành khí hydro do đó nứt thép do áp lực bên trong đó.

trước đây, để ngăn ngừa như hydro gây ra vết nứt ing, một số phương pháp đã được đề xuất. Ví dụ:, JP-A 54-110119 đề xuất một kỹ thuật của việc giảm hàm lượng S thép và thêm một lượng thích hợp của Ca, REM (kim loại đất hiếm) hoặc tương tự để thép để qua đó ngăn chặn sự hình thành của MNS dài mở rộng và chuyển đổi hình dạng thành một mịn dis persed cầu CaS bao gồm. Theo đó, các centration căng thẳng con bằng sự bao gồm sulfide giảm và do đó nứt bị ngăn cản khởi và tuyên truyền để từ đó nâng cao sức đề kháng HIC thép.

JP-A 61-60866 và JP-A 61-165207 propose a technique of reducing center segregation through reduction in elements having a high tendency toward segregation (C, MN, P,Vân vân.) hoặc thông qua ngâm xử lý nhiệt trong quá trình làm nóng tấm, và thay đổi vi cấu trúc của thép trong giai đoạn tới bainite bởi làm mát tăng tốc sau khi cán nóng. Theo đó, formation of an island martensite (M-A thành) là một điểm khởi đầu của nứt trong khu vực trung tâm phân biệt, cũng như hình thành một cấu trúc cứng như martensite hoặc tương tự để được một con đường lan truyền của vết nứt có thể được ngăn chặn. JP-A 5-255747 đề xuất một công thức carbon tương đương dựa trên một hệ số phân biệt, và đề xuất một phương pháp thông gió trước nứt trong khu vực trung tâm phân biệt bằng cách kiểm soát nó đến một mức độ định trước hoặc ít.

Further, như biện pháp đối phó với vết nứt ở khu vực trung tâm phân biệt, JP-A 2002-363689 đề xuất một phương pháp xác định mức độ phân biệt chủng tộc của Nb và Mn trong khu vực trung tâm phân biệt là không vượt quá một mức độ định trước, và JP-A 2006-63351 đề xuất một phương pháp xác định kích thước của sự bao gồm là điểm khởi đầu của HIC và độ cứng của khu vực trung tâm phân biệt.

Tuy nhiên, Ống tường lớn có độ dày thành ống tối thiểu 20 mm đang gia tăng cho ống dòng gần đây cho dịch vụ khí chua; và trong ống vách nặng như, số lượng nguyên tố hợp kim được bổ sung phải được tăng lên để đảm bảo sức mạnh đó. Trong trường hợp đó, ngay cả khi sự hình thành MNS bị cản trở hoặc cấu trúc vi mô của khu vực trung tâm phân biệt được cải thiện theo các phương pháp trước-art nêu trên, độ cứng của khu vực phân biệt trung tâm có thể làm tăng và HIC có thể xảy ra từ Nb carbonitride. Nứt từ Nb carbonitride có tỷ lệ chiều dài vết nứt nhỏ, và do đó nó đã từ trước đến nay chưa được đặc biệt xem xét một cách lem prob trong các yêu cầu thông thường cho kháng HIC. Làm thế nào bao giờ hết, gần đây, tiếp tục kháng HIC cao hơn là cần thiết, và nó đã trở thành cần thiết để ngăn chặn HIC từ Nb carbonitride.

Phương pháp giảm kích thước của một chiếc xe Nb chứa bonitride đến một kích thước vô cùng nhỏ 5 jimor nhỏ, như trong JP-A 2006-63351, có lẽ hiệu quả để ngăn ngừa sự xuất hiện của rence HIC trong lĩnh vực phân tâm. Trong thực tế, Tuy nhiên, thô Nb carbonitride thường có thể hình thành trong vùng fied cuối cùng-solidi đúc phôi hoặc đúc liên tục; và cho các yêu cầu severer nêu trên cho kháng HIC, vật liệu của khu vực trung tâm phân biệt phải cực kỳ kiểm soát chặt chẽ để ngăn ngừa khởi HIC và để ngăn ngừa sự lan truyền của nứt từ Carboni Nb- Tride có thể hình thành ở một số tần số. Như phương pháp kiểm soát vật chất của khu vực trung tâm phân biệt, có được đề cập carbon công thức tương đương của JP-A đề xuất 5-255747 trong đó hệ số phân biệt được đưa vào xem xét. Tuy nhiên, kể từ khi hệ số phân thu được bằng thực nghiệm thông qua phân tích với một máy phân tích vi đầu dò điện tử, nó có thể thu được chỉ như là một giá trị trung bình trong phạm vi đo kích thước vị trí của, ví dụ, xung quanh 10 |im hoặc lâu hơn. Cũng, đây không phải là một phương pháp có khả năng ước lượng đúng nồng độ của các khu vực trung tâm phân biệt.

Theo đó, nó có thể là hữu ích để cung cấp một tấm thép cho ống dòng có độ bền cao xuất sắc trong kháng HIC, trong mệnh ticular, một tấm thép có độ bền cao cho ống dòng cho dịch vụ khí chua có khả năng chống HIC xuất sắc có khả năng suffi ciently đáp ứng các yêu cầu nghiêm trọng cho sức đề kháng HIC cần thiết cho ống dòng cho dịch vụ khí chua có độ dày ống của 20 mm trở lên.
Nó cũng có thể hữu ích để cung cấp một ống thép cho ống dòng, được hình thành trong những tấm thép có độ bền cao cho ống dòng có khả năng tuyệt vời như vậy.

TÓM LƯỢC

Các ống thép mà việc tiết lộ này được định hướng là một ống thép có lớp API ofX65 hoặc cao hơn (có một ứng suất chảy tối thiểu 65 KSI và ít nhất 450 MPa), và là một ống thép có độ bền cao có độ bền kéo tối thiểu 535 MPa.

do đó chúng tôi cung cấp:

Một tấm thép cho ống dòng có chứa, theo% tính theo trọng lượng, C: 0.02 đến 0.06%, Si: 0.5% hoặc ít hơn, MN: 0.8 đến
1.6%, P: 0.008% hoặc ít hơn, S: 0.0008% hoặc ít hơn, Al: 0.08%
hoặc ít hơn, NB: 0.005 đến 0.035%, Ti: 0.005 đến 0.025%, và
như: 0.0005 đến 0.0035%, với một sự cân bằng của Fe và inevi

tạp chất bảng, trong đó có, như thể hiện bằng công thức fol rống, một giá trị CP 0.95 hoặc ít hơn và một giá trị Ceq của 0.30 hoặc hơn:
CP = 4.46C(%)+2.37mk(%)/6+{1.18CR(%)+1.95
M?(%)+1.74r(%)}/5+{1.74C «(%)+l .7M(%)}/
15+22.36P(%),
Có gì ^ = C(%)+MK(%)/6+{CR(%)+Mo(%)+r(%)}/5+
{C «(%)+M(%)}/15.

2. Các tấm thép cho ống dòng trên

1, which further contains, về % theo trọng lượng, một hoặc nhiều Cừ: 0.5% hoặc ít hơn, Ni: 1% hoặc ít hơn, CR: 0.5% hoặc ít hơn, Mo: 0.5% hoặc ít hơn và V: 0.1% hoặc ít hơn.
3. Các tấm thép cho ống dòng trên 1 hoặc là 2, trong đó độ cứng của khu vực phân biệt trung tâm là HV 250 hoặc thấp hơn, và chiều dài của carbonitride Nb trong khu vực trung tâm phân biệt là tại hầu hết các 20 [m or less.

4. Các tấm thép cho ống dòng bất kỳ ở trên 1 đến 3, trong đó các vi của tấm thép có một giai đoạn bainite của 75% trở lên là phần khối lượng đó
5. Một ống thép cho ống dòng, produced by shaping the steel plate of any of the above 1 đến 4 thành một dạng hình ống bằng cán nguội, tiếp theo đường may-hàn các phần sự lòn cúi đó.
Các tấm thép và ống thép cho ống dòng có excel vay kháng HIC và đầy đủ có thể đáp ứng các yêu cầu ment kháng HIC nghiêm trọng đặc biệt cần thiết cho ống dòng có độ dày ống của 20 mm trở lên.

MÔ TẢ SƠ LƯỢC VỀ VẼ

SUNG. 1: Một biểu đồ hiển thị mối quan hệ giữa độ cứng của khu vực phân tâm và tỷ lệ diện tích vết nứt trong một thử nghiệm HIC của một tấm thép có MNS hoặc Nb carbo nitride hình thành trong khu vực trung tâm phân biệt đó.
SUNG. 2: Một biểu đồ hiển thị các mối quan hệ giữa giá trị CP của một tấm thép và tỷ lệ đó khu vực vết nứt trong một thử nghiệm HIS.
MIÊU TẢ CỤ THỂ
Chúng tôi nghiên cứu một cách chi tiết sự xuất hiện của nứt và hành vi tuyên truyền đó trong một thử nghiệm HIC từ quan điểm của khởi nứt và vi của khu vực trung tâm phân biệt và, kết quả là, đã thu được những kết quả sau.
Đầu tiên, để ngăn ngừa nứt trong khu vực trung tâm phân biệt, một tài sản vật chất phù hợp của khu vực trung tâm phân biệt là cần thiết phù hợp với các loại hình sự bao gồm mà là trở thành điểm khởi đầu của nứt FIG. 1 shows one example of the result of a HIC test (các phương pháp thử nghiệm là giống như trong ví dụ đưa ra dưới đây) của một tấm thép có MNS hoặc Nb carbonitride hình thành trong khu vực trung tâm phân biệt đó. Theo này, nó được biết rằng, trong trường hợp MNS tồn tại trong khu vực trung tâm phân biệt, tỷ lệ diện tích vết nứt tăng thậm chí độ cứng thấp và, vì thế, kiểm soát sự phát triển của MNS là cực kỳ quan trọng. Tuy nhiên, ngay cả khi sự hình thành của MNS có thể được ngăn chặn, trong trường hợp khu vực trung tâm phân biệt chứa một carbonitride Nb và khi độ cứng đó là trên một mức độ định trước (trong này, Độ cứng Vickers, HV 250), sau đó nứt xảy ra trong các thử nghiệm HIC.
Để giải quyết vấn đề này, nó là cần thiết để kiểm soát chặt chẽ các thành phần hóa học của thép tấm và kiểm soát Ness cứng của khu vực trung tâm phân biệt là không cao hơn mức được xác định trước (tốt nhất là HV 250). Chúng tôi Ther modynamically phân tích hành vi phân phối (or incras- sate behavior) các thành phần hóa học trong lĩnh vực phân tâm và đã thu được hệ số phân biệt các yếu tố hợp kim cá nhân. Các nguồn gốc hệ số phân biệt được theo quy trình sau đây. Đầu tiên, in the finally-solidified zone in casting, có được hình thành khoang (hoặc khoảng trống) nhờ kiên cố co rút hoặc phồng; và thép nóng chảy làm giàu ngoại vi chảy vào khoang để hình thành các điểm phân biệt của thành phần làm giàu. Kế tiếp, the process of solidifying the segregated spots includes constituent change in the solidification boundary based on the thermodynamic equilibrium distribution coefficient, và do đó, các centration con của vùng phân biệt cuối cùng hình thành có thể ther modynamically xác định. Using the segregation coeffi- cient obtained through the above-mentioned thermodynamic analysis, giá trị CP thu được, tương ứng với công thức tương đương xe bon trong khu vực trung tâm phân biệt repre sented theo công thức sau đây. Chúng tôi thấy rằng, khi giá trị CP được kiểm soát là không lớn hơn một mức độ định trước, then the hardness of the center segregation area can be thereby controlled to be not larger than the critical hardness to cause cracking FIG. 2 thấy mối quan hệ giữa giá trị CP thể hiện bằng công thức sau và tỷ lệ diện tích vết nứt đó trong một thử nghiệm HIS (các phương pháp thử nghiệm là giống như trong
25 Các ví dụ đưa ra dưới đây). Theo này, khi tăng giá trị CP, sau đó tỷ lệ nứt khu vực nhanh chóng tăng, nhưng nứt của HIC có thể giảm bằng cách kiểm soát giá trị CP là không lớn hơn một mức độ định trước.

CP = 4.46C(%)+2.37mk(%)/6+{ 1.18CR(%)+l .95
M?(%)+1.74 F(%)}/5+{ 1.74C «(%)+1.7M(%)}/
15+22.36tử thi(%).
Ngoài ra, when the size of the Nb carbonitride to be the initiation point of cracking in a HIC testis controlled to be not larger than a predetermined level, và fiirther khi vi- Cấu trúc chủ yếu bao gồm bainite tốt, sau đó công tác tuyên truyền nứt có thể được ngăn chặn. Cũng, khi kết hợp với các biện pháp đối phó nêu trên, more excellent HIC

40 kháng có thể đạt được ổn định.
Các chi tiết của tấm thép cho ống dòng được mô tả dưới đây.
Đầu tiên, lý do để xác định thành phần hóa học được mô tả như sau. % cho thấy số lượng các constitu-
45 ent là tất cả “% tính theo trọng lượng.”
C: 0.02 đến 0.06%:
C là yếu tố hiệu quả nhất để tăng sức mạnh của các tấm thép được sản xuất thông qua làm mát nhanh. Tuy nhiên, khi lượng C là ít hơn 0.02%, sau đó một
50 đủ sức mạnh không thể được bảo đảm; nhưng mặt khác, khi hơn 0.06%, sau đó sự dẻo dai và sức đề kháng HIC có thể xấu đi. Theo đó, lượng C là từ 0.02 đến 0.06%.
Si: 0.5% hoặc ít hơn:
55 Si được thêm vào cho deoxidation trong quá trình sản xuất thép. Tuy nhiên, khi lượng Si là hơn 0.5%, sau đó sự dẻo dai và khả năng hàn có thể xấu đi. Theo đó, lượng Si là 0.5% hoặc ít hơn. Từ quan điểm nêu trên, lượng Si là tốt hơn nữa 0.3% hoặc ít hơn.
60 MN: 0.8 đến 1.6%:
Mn được thêm vào để tăng cường sức mạnh và sự dẻo dai của thép; nhưng khi lượng Mn là ít hơn 0.8%, sau đó ảnh hưởng của nó là không đủ. Tuy nhiên, khi hơn 1,6&, thì khả năng hàn và tài sản chống HIC có thể xấu đi.
65 Theo đó, lượng Mn nằm trong một loạt các từ 0.8 đến 1.6%. Từ quan điểm nêu trên, lượng Mn là tốt hơn nữa từ 0.8 đến 1.3%.

P: 0.008% hoặc ít hơn:
Pisan yếu tố tạp chất không thể tránh khỏi, và tăng Ness cứng của khu vực trung tâm phân biệt xấu đi kháng chiến HIC. Xu hướng này là đáng kể khi số tiền là hơn 0.008%. Theo đó, lượng P là 0.008% hoặc ít hơn. Từ quan điểm nêu trên, lượng P là tốt hơn nữa là 0.006% hoặc ít hơn.
S: 0.0008% hoặc ít hơn:
S nói chung tạo thành một bao gồm MNS bằng thép, nhưng Cà Addï tion mang về kiểm soát hình thái bao gồm một bao gồm CaS từ sự bao gồm MNS. Tuy nhiên, khi lượng S là quá nhiều, sau đó số lượng của sự bao gồm CaS có thể làm tăng, và trong một loại vật liệu có độ bền cao, nó có thể là một điểm khởi đầu của nứt. Xu hướng này là đáng kể khi lượng S là hơn 0.008%. Theo đó, lượng S là 0.0008% hoặc ít hơn.
Al: 0.08% hoặc ít hơn:
Alis thêm vào như là một tác nhân khử trong quá trình sản xuất thép. Khi số tiền theAl là hơn 0.08%, thì sạch sẽ có thể làm giảm xấu đi tính dẻo. Theo đó, lượng A1 0.08% hoặc ít hơn. tốt hơn nữa, nó là hoặc ít hơn 0.06%. NB: 0.005 đến 0.035%

 

Nb là một yếu tố để ngăn chặn sự tăng trưởng hạt trong cán tấm, do đó tăng cường sự dẻo dai do cho mation của hạt mịn, và nó tăng cường hardenability thép để tăng sức mạnh sau khi làm mát gia tốc. Làm thế nào bao giờ hết, khi lượng Nb là ít hơn 0.005%, thì hiệu quả là không đủ. Mặt khác, khi hơn 0.035%, không chỉ là khó khăn của khu vực bị ảnh hưởng nhiệt hàn có thể xấu đi mà còn là một Nb carbonitride thô có thể được thành lập để từ đó xấu đi kháng chiến HIC. In particular, trong khu vực cuối cùng-kiên cố trong quá trình đúc, các nguyên tố hợp kim trở nên phong phú và tốc độ làm mát chậm và, vì thế, Nb carbonitride có thể dễ dàng hình thành trong khu vực trung tâm phân biệt. Các Nb carbonitride vẫn như vậy ngay cả trong những tấm thép cán, và trong một thử nghiệm HIC, các tấm thép có thể phá vỡ từ carbonitride Nb. Kích thước của carbonitride Nb trong khu vực trung tâm phân biệt bị ảnh hưởng bởi số lượng Nb gia tăng và, vì thế, khi giới hạn cao nhất của tiền Nb được bổ sung được xác định có mặt tại hầu hết các 0.035%, sau đó kích thước có thể được kiểm soát để tối đa là 20 jim. phù hợp ingly, lượng Nb là từ 0.005 đến 0.035%. Từ quan điểm nêu trên, lượng Nb là hơn thích ably từ 0.010 đến 0.030%.
Ti: 0.005 đến 0.025%:
Ti tạo TiN và do đó ngăn ngừa sự tăng trưởng hạt trong sưởi ấm tấm và, Ngoài ra, it prevents the grain growth in the welded heat affected zone to thereby enhance the tough­ ness owing to fine microstructure of base metal and the welded heat affected zone. Tuy nhiên, khi lượng Ti là ít hơn 0.005%, thì hiệu quả là không đủ. Mặt khác, khi hơn 0.025%, thì độ dẻo dai có thể dete riorate. Theo đó, lượng Ti là từ 0.005 đến 0.025%. Từ quan điểm nêu trên, lượng Ti là tốt hơn nữa từ 0.005 đến 0.018%.
như: 0.0005 đến 0.0035%:
Cà là một yếu tố hiệu quả để kiểm soát hình thái sulfide bao gồm để qua đó nâng cao độ dẻo và resis tầm quan HIC. Khi số lượng Cà ít hơn 0.0005%, thì hiệu quả là không đủ. Tuy nhiên, Mặt khác, ngay cả khi Cà được thêm vào trong một số lượng hơn 0.0035%, ảnh hưởng của nó có thể bão hòa mà là sự dẻo dai có thể làm giảm nhờ việc giảm sự sạch sẽ và, nếu vậy, Ngoài ra, lượng oxit Ca-có trụ sở tại thép có thể tăng lên và thép có thể phá vỡ từ nó với kết quả rằng cuộc kháng chiến HIC cũng có thể xấu đi. Theo đó, the Ca amount is from 0.0005 đến 0.0035%. Từ quan điểm nêu trên, lượng Cà tốt hơn là từ 0.0010 đến 0.030%.
Các tấm thép có thể iurther chứa một hoặc chọn nhiều hơn từ Củ, Ni, CR, Mo và V trong một phạm vi đề cập dưới đây.
5 Cu: 0.5% hoặc ít hơn:
Củ là một yếu tố hiệu quả để cải thiện sự dẻo dai và tăng sức mạnh. Để có được hiệu quả, số tiền là tốt nhất ít nhất 0.02%. Tuy nhiên, khi lượng Cừ là hơn 0.5%, thì khả năng hàn có thể xấu đi.
10 Theo đó, trong trường hợp Cừ được thêm, lượng của nó là
0.5% hoặc ít hơn. Từ quan điểm nêu trên, lượng Cu là tốt hơn nữa 0.3% hoặc ít hơn.
Ni: 1% hoặc ít hơn:
Ni là một yếu tố hiệu quả để cải thiện sự dẻo dai và 15 để tăng sức mạnh; nhưng để đạt được hiệu quả, Các
lượng là tốt nhất 0.02% hoặc hơn. Tuy nhiên, khi lượng Ni là hơn 1.0%, thì khả năng hàn có thể deterio tỷ lệ. Theo đó, trong trường hợp Ni được thêm, lượng của nó là 1.0% hoặc ít hơn. Từ quan điểm nêu trên, trong
20 lượng là tốt hơn nữa 0.5% hoặc ít hơn.
CR: 0.5% hoặc ít hơn:
Cr là một yếu tố hiệu quả để cải thiện hardenability để từ đó tăng sức mạnh. Để có được hiệu quả, số tiền là tốt nhất 0.02% hoặc hơn. Tuy nhiên, khi Cr
25 số tiền là hơn 0.5%, thì khả năng hàn có thể deterio tỷ lệ. Theo đó, trong trường hợp Cr được thêm, lượng của nó là 0.5% hoặc ít hơn. Từ quan điểm nêu trên, lượng Cr là tốt hơn nữa 0.3% hoặc ít hơn.
Mo: 0.5% hoặc ít hơn:
30 Mo là một yếu tố hiệu quả để cải thiện sự dẻo dai và tăng sức mạnh; nhưng để đạt được hiệu quả, số tiền là tốt nhất 0.02% hoặc hơn. Tuy nhiên, khi lượng Mo là hơn 0.5%, thì khả năng hàn có thể deterio tỷ lệ. Theo đó, trong trường hợp Mo được thêm, lượng của nó
35 Là 0.5% hoặc ít hơn. Từ quan điểm nêu trên, lượng Mo là tốt hơn nữa 0.3% hoặc ít hơn.
V: 0.1% hoặc ít hơn:
Vis một yếu tố làm tăng sức mạnh không xấu đi sự dẻo dai. Để có được hiệu quả, số tiền là tốt nhất
40 0.01% hoặc hơn. Tuy nhiên, khi lượng V là hơn 0.1%, thì khả năng hàn có thể xấu đi rất nhiều. phù hợp ingly, trong trường hợp V được thêm, lượng của nó là 0.1% hoặc ít hơn. Từ quan điểm nêu trên, lượng V là tốt hơn nữa 0.05% hoặc ít hơn.
45 Sự cân bằng của tấm thép là Fe và impuri không thể tránh khỏi
mối quan hệ.
Giá trị CP và giá trị Ceq đại diện bởi các công thức sau ing được định nghĩa.
giá trị CP: 0.95 hoặc ít hơn:
50
CP = 4.46C(%)+2.37mk(%)/6+{1.18CR(%)+1.95
M?(%)+1.74 F(%)}/5+{ 1.74C «(%)+1.7M(%)}/
15+22.36tử thi(%)_
trong này, C(%), MN(%)5 CR(%), Mo(%),V(%), Cu(%), Ni(%)
55 và P(%) từng là nội dung của các yếu tố tương ứng.
Công thức nêu trên có liên quan đến giá trị CP là một công thức công thức để ước lượng vật chất của trung tâm
khu vực phân biệt từ nội dung của các yếu tố hợp kim tương ứng. Khi giá trị CP cao, nồng độ của
60 khu vực trung tâm phân biệt cao, và độ cứng của khu vực trung tâm tăng lên sự phân biệt. Như đã trình bày trong FIG. 2, khi nào
giá trị CP là 0.95 hoặc ít hơn, sau đó độ cứng của khu vực trung tâm phân biệt có thể là đủ nhỏ (tốt nhất là HV
250 hoặc thấp hơn) và nứt trong một thử nghiệm HIC có thể qua đó 65 ngăn chặn. Theo đó, giá trị CP được xác định là 0.95 hoặc là
ít hơn. Ngoài ra, khi giá trị CP nhỏ, sau đó độ cứng của khu vực trung tâm phân biệt thấp. vì thế, in the case where a further higher HIC resistance is desired, giá trị CP là tốt nhất 0.92 hoặc ít hơn. Further, khi giá trị CP nhỏ, sau đó độ cứng của khu vực trung tâm phân biệt là thấp hơn và tăng sức đề kháng và HIC, vì thế, giới hạn thấp nhất của giá trị CP không được định nghĩa. Tuy nhiên, để có được một sức mạnh phù hợp, giá trị CP là tốt nhất 0.60 hoặc hơn.
Ceq Value: 0.30 hoặc hơn:
Có gì ^ = C(%)+MK(%)/6+{CR(%)+Mo(%)+r(%)}/5+
{CTT(%)+M(%)}/15.
Ceq là một tương đương carbon thép, và đây là một Harden- chỉ số khả năng. Khi giá trị Ceq cao, sau đó sức mạnh của thép cao.
Cách tiếp cận của chúng tôi cải thiện sức đề kháng HIC ống dòng nặng tường cho dịch vụ khí chua có độ dày thành ống nặng 20 mm trở lên, và để có được ống tường lớn có một sức mạnh đủ, giá trị Ceq phải 0.30 hoặc hơn. Theo đó, giá trị Ceq là 0.30 hoặc hơn. Khi giá trị Ceq cao, sau đó sức mạnh có thể cao hơn và do đó ống thép có độ dày ống lớn hơn có thể được sản xuất. Tuy nhiên, khi nồng độ yếu tố hợp kim là quá cao, sau đó độ cứng của khu vực trung tâm phân biệt cũng có thể làm tăng và mức kháng cự HIC có thể xấu đi. vì thế, giới hạn cao nhất của giá trị Ceq là tốt nhất 0.42%.
Các tấm thép và ống thép tốt nhất đáp ứng các điều kiện sau đây liên quan đến độ cứng của khu vực phân biệt trung tâm và carbonitride Nb là một điểm khởi đầu của HIC.
Độ cứng của Trung tâm Phân tách Diện tích: Vickers Hardness, HV 250 hoặc thấp hơn:
Như đã trình bày ở trên, cơ chế của sự phát triển vết nứt trong HIC là hydro tích tụ xung quanh sự bao gồm và các loại tương tự bằng thép gây nứt, và lan truyền nứt xung quanh sự bao gồm từ đó đưa về các vết nứt lớn. trong này, khu vực trung tâm phân biệt là một trang web được dễ dàng nhất nứt, nứt sẵn sàng truyền. vì thế, khi độ cứng của khu vực phân biệt trung tâm là lai ^ er, then the cracking occurs more readily. Trong trường hợp độ cứng của khu vực phân biệt trung tâm là HV 250 hoặc thấp hơn, và ngay cả khi nhỏ Nb carbonitride thể vẫn còn trong khu vực trung tâm gation Segre, nứt khó có thể tuyên truyền và, có mũi, tỷ lệ diện tích vết nứt trong các thử nghiệm HIC có thể giảm. Tuy nhiên, khi độ cứng của khu vực trung tâm phân biệt cao hơn HV 250, cracking có thể dễ dàng tuyên truyền và, đặc biệt, các vết nứt được tạo ra trong Nb carbonitride sẵn sàng tuyên truyền. Theo đó, độ cứng của khu vực phân biệt trung tâm tốt nhất là HV 250 hoặc thấp hơn và, trong trường hợp kháng HIC nghiêm trọng là cần thiết, độ cứng của khu vực trung tâm phân biệt phải được giảm ilirther và, trong trường hợp này, độ cứng của khu vực phân biệt trung tâm tốt nhất là HV 230 hoặc thấp hơn.
Chiều dài của Nb Carbonitride trong Trung tâm Tách riêng Diện tích: 20 \im or Less:
Các carbonitride Nb hình thành trong khu vực trung tâm phân biệt là một điểm tích lũy hydro trong các thử nghiệm HIC, và các vết nứt có thể xảy ra bắt đầu từ điểm. Khi kích thước của carbonitride Nb lớn, sau đó các vết nứt dễ dàng có thể tuyên truyền và, mặc dù độ cứng của khu vực phân biệt trung tâm là không quá HV 250, các vết nứt nhỏ có thể truyền. Trong trường hợp chiều dài của carbonitride Nb là 20 jimor ít, sau đó các vết nứt có thể bị ngăn cản tuyên truyền khi độ cứng của khu vực phân biệt trung tâm là không quá HV 250. Theo đó, chiều dài của carbonitride Nb là 20 jim hoặc ít hơn, tốt lOfxmor ít. Chiều dài của nitride Nb carbo nghĩa là chiều dài tối đa của hạt.

Our approach is favorable especially for steel plates for line pipes for sour gas service having a wall thickness of 20 mm trở lên. Điều này là do, nói chung, khi độ dày tấm (độ dày thành ống) ít hơn 20 mm, sau đó số lượng của các nguyên tố hợp kim gia tăng là nhỏ và, vì thế, các Ness cứng của khu vực phân biệt trung tâm có thể là thấp và, trong trường hợp này, các tấm thép có thể dễ dàng có một tầm quan resis HIC tốt. Trong trường hợp các tấm thép dày hơn, số lượng các yếu tố trong đó hợp kim tăng và, vì thế, nó trở nên khó khăn để giảm độ cứng của trung tâm khu vực gation Segre trong tấm dày như vậy. Đặc biệt đối với thép tấm dày như vậy có độ dày tấm hơn 25 mm, Cách tiếp cận của chúng tôi hiệu quả hơn có thể thể hiện những lợi thế đó.
Các ống thép đều ống thép có X65 cấp API hoặc cao hơn (mang lại căng thẳng của ít nhất 65 KSI và ít nhất 450 MPa), và ống thép có độ bền cao có độ bền kéo tối thiểu 535 MPa.
Cấu trúc kim loại của tấm thép (và ống thép) tốt nhất là có một giai đoạn bainite của 75% trở lên là phần khối lượng đó, tốt hơn nữa 90% hoặc hơn. Giai đoạn bainite là một vi xuất sắc trong sức mạnh và độ dẻo dai, và trong trường hợp trong đó tỉ lệ khối lượng của nó là 75% hoặc hơn, sau đó lan truyền nứt có thể ngăn chặn trong tấm thép, và các tấm thép có thể có một cường độ cao và một sức đề kháng cao HIC. Mặt khác, trong một vi trong đó phần khối lượng của một giai đoạn bainite thấp, ví dụ, trong một cấu trúc hỗn hợp của một ferit, pearlite, MA (đảo martensite), Mactenxit hoặc vi như và một giai đoạn ite Bain, công tác tuyên truyền nứt trong giao diện giai đoạn có thể được thúc đẩy và mức kháng cự HIC có thể qua đó deterio rated. Trong trường hợp khối lượng phần nhỏ của ture struc vi (ferit, pearlite, Mactenxit hoặc tương tự) ngoại trừ một giai đoạn bainite là ít hơn 25%, sau đó sự suy thoái của tầm quan resis HIC có thể nhỏ và, vì thế, phần khối lượng của giai đoạn bainite là tốt nhất 75% hoặc hơn. Từ quan điểm tương tự, phần khối lượng của giai đoạn bainite là tốt hơn nữa 90% hoặc hơn.
Các tấm thép được quy định tại điểm của hãng cạnh tranh compo hóa, độ cứng của khu vực phân biệt trung tâm và kích thước của carbonitride Nb như trên, và tiếp tục vi của nó được định nghĩa là một cấu trúc chủ yếu bainite và, phù hợp, các tấm thép có thể có một sức đề kháng -HIC tuyệt vời ngay cả khi độ dày tấm của nó là lớn. vì thế, các tấm thép có thể được sản xuất về cơ bản theo phương pháp sản xuất giống như trước. Tuy nhiên, để có được không chỉ là resis tầm quan HIC, mà còn là sức mạnh tối ưu và độ dẻo dai, tấm thép tốt nhất được sản xuất trong điều kiện đề cập dưới đây.
Slab Nhiệt độ sưởi: 1000 1200 ° C.:
Trong trường hợp nhiệt độ tấm sưởi ấm trong cán nóng một phiến thấp hơn 1000 ° C., sau đó một sức mạnh đủ không có thể thu được. Mặt khác, khi cao hơn 1200 ° C., sau đó sự dẻo dai và tài sản DWTT (thả trọng lượng tài sản kiểm tra rách) có thể xấu đi. Theo đó, nhiệt độ tấm sưởi ấm tốt hơn là từ 1000 1200 ° C.
Để có được một độ dẻo dai kim loại cơ bản cao trong quá trình cán nóng, nhiệt độ kết thúc cán nóng là tốt thấp, Nhưng trái lại, hiệu quả có thể làm giảm lăn. có fore, nhiệt độ kết thúc cán nóng có thể được định nghĩa là một nhiệt độ thích hợp trong việc xem xét sự dẻo dai kim loại cơ bản cần thiết và hiệu quả lăn. Để đạt được một độ dẻo dai kim loại cơ bản cao, tỷ lệ giảm trong vùng nhiệt độ tái kết tinh không tốt nhất là ít nhất 60% hoặc hơn.
Sau khi cán nóng, accelerated cooling is preferably applied under the following condition. Steel Plate Temperature at the Start of Accelerated Cooling: không thấp hơn (Ar3-10 ° C.):
The Ar3 is a ferrite transformation temperature that is given Ar3(° C.)= 910-310C(%)-80MN(%)-20Cu(%)-15CR(%) 55Ni(%)-80Mo(%), từ các thành phần hóa học thép. Trong trường hợp nhiệt độ tấm thép vào đầu
làm mát tăng tốc thấp, thì khối lượng phần ferit trước khi làm mát tăng tốc lớn và, đặc biệt, trong trường hợp nhiệt độ thấp hơn nhiệt độ Ar3 hơn 10 ° C., sau đó các kháng HIC có thể xấu đi. Ngoài ra, cấu trúc vi mô của tấm thép không thể bảo đảm một phần khối lượng đủ của giai đoạn bainite (tốt nhất 75% hoặc hơn). Theo đó, the steel plate temperature at the start of the accelerated cooling is preferably not lower than Ar3-10° C.). Cooling Speed in Accelerated Cooling: không thấp hơn 5 ° C./Sec:
Tốc độ làm mát trong làm mát tăng tốc tốt nhất là không thấp hơn 5 ° C./sec để đạt được ổn định sức mạnh đủ.
Thép tấm Nhiệt độ tại Dừng của Accelerated làm mát: The accelerated cooling is an important process for obtain­ ing a high strength through bainite transformation. Tuy nhiên, khi nhiệt độ thép tấm tại thời điểm ngừng làm mát tăng tốc là hơn 600 ° C., thì transfor bainite mation có thể không đầy đủ và một sức mạnh đủ không có thể thu được. Mặt khác, khi nhiệt độ thép tại thời điểm ngừng làm mát tăng tốc thấp hơn 250 ° C., sau đó một cấu trúc cứng như MA (đảo martensite) hoặc tương tự có thể được hình thành và, nếu vậy, không chỉ là HIC resis tầm quan dễ dàng có thể xấu đi mà còn là độ cứng của bề mặt của tấm thép có thể quá cao, và độ phẳng của tấm thép có thể được dễ dàng bị suy thoái và formability đó có thể xấu đi. Theo đó, nhiệt độ thép tại trạm của làm mát tăng tốc từ 250 đến 600 ° C.
Về nhiệt độ tấm thép nêu trên, trong trường hợp các tấm thép có sự phân bố nhiệt độ theo hướng dày tấm, sau đó nhiệt độ tấm thép là nhiệt độ trung bình theo hướng dày tấm. Làm thế nào bao giờ hết, trong trường hợp sự phân bố nhiệt độ theo hướng dày tấm là tương đối nhỏ, thì ture tempera của bề mặt của tấm thép có thể là nhiệt độ thép tấm. Ngay sau khi làm mát nhanh, có thể có một sự khác biệt nhiệt độ giữa bề mặt và bên trong của tấm thép. Tuy nhiên, chênh lệch nhiệt độ có thể giảm sớm thông qua dẫn nhiệt, và các tấm thép có thể có một phân phối nhiệt độ đồng đều theo hướng dày tấm. Theo đó, dựa vào nhiệt độ mặt sur của tấm thép sau homogenizing theo hướng dày, nhiệt độ thép tấm tại trạm của làm mát nhanh có thể xác định.
Sau khi làm mát nhanh, các tấm thép có thể được giữ làm mát trong không khí, nhưng với mục đích homogenizing người bạn đời tài sản Rial bên trong tấm thép, IT của tôi được tái nung nóng trong một lò khí đốt hoặc bằng cách nung nóng cảm ứng.
Kế tiếp, ống thép cho ống dòng được mô tả. Các ống thép cho ống dòng là một ống thép được sản xuất bằng cách hình thành các tấm thép như mô tả ở trên, thành một dạng hình ống bằng cán nguội, tiếp theo đường may-hàn các phần sự lòn cúi đó.
Phương pháp lạnh hình thành có lẽ bất kỳ phương pháp, trong đó, nói chung, tấm thép được định hình thành một dạng hình ống theo một quá trình UOE hoặc thông qua báo chí uốn hoặc tương tự. Phương pháp đường may-hàn các phần sự lòn cúi không được định nghĩa cụ thể và có lẽ bất kỳ phương pháp có khả năng đạt được đủ sức mạnh và độ dẻo dai chung chung. Tuy nhiên, từ điểm nhìn của chất lượng hàn và hiệu quả sản xuất, especially preferred is submerged arc welding. Sau khi hàn đường may các bộ phận nối, các đường ống được xử lý để mở rộng cơ khí với mục đích loại bỏ các mối hàn ing căng thẳng còn lại và cải thiện độ tròn ống thép. Trong
5 điều này, tỷ lệ mở rộng cơ khí tốt hơn là từ 0.5 đến 1.5% trong điều kiện rằng một định trước ống thép tròn có thể thu được và sự căng thẳng còn lại có thể được gỡ bỏ.

VÍ DỤ

slubs thép có thành phần hóa học thể hiện trong Bảng 1 (Thép A đến V) được sản xuất bởi một quá trình đúc liên tục và, sử dụng các, thép tấm dày có một tấm
15 độ dày của 25.4 mm và 33 mm được sản xuất.
Một phiến đá nóng là cán nóng, và sau đó tăng tốc làm mát để có một sức mạnh được xác định trước. trong này, nhiệt độ tấm sưởi ấm là 1050。C”nhiệt độ kết thúc cán là 840 đến 800 ° C., và tăng tốc làm mát nhiệt độ bắt đầu
20 được 800 đến 760 ° C. Các tăng tốc làm mát nhiệt độ dừng là 450 đến 550。C. Tất cả các tấm thép thu được thỏa mãn một thế mạnh của API X65, và độ bền kéo đó là từ 570 đến 630 MPa. Về sở hữu độ bền kéo của thép tấm, một mẫu thử nghiệm dày iull trong direc ngang-
25 tion để lăn được sử dụng trong một thử nghiệm kéo để xác định độ bền kéo đó.
Từ 6 đến 9 mẫu thử HIC được lấy từ các tấm thép tại các vị trí khác nhau đó, và thử nghiệm cho resis tầm quan HIC đó. Cuộc kháng HIC đã được xác định như sau:
30 Các mảnh thử nghiệm đã được nhúng trong một dung dịch nước của 5% NaCl + 0,5% CH3COOH bão hòa với hydrogen sulfide hav ing độ pH khoảng 3 (giải pháp NACE bình thường) cho 96 giờ, và sau đó toàn bộ bề mặt của miếng thử nghiệm đã được kiểm tra vết nứt thông qua phát hiện lỗ hổng siêu âm, và các tiết kiểm tra
35 được đánh giá dựa trên tỷ lệ diện tích vết nứt (XE HƠI) đó. Một trong 6 đến 9 mẫu thử của tấm thép có tỷ lệ diện tích vết nứt lớn nhất được thực hiện như là tỷ lệ diện tích vết nứt điển hình của tấm thép, và những người có một tỷ lệ diện tích vết nứt ít nhất 6% tốt.
40 Độ cứng của khu vực trung tâm phân biệt được ngăn chặn khai thác như sau: Các mặt cắt ngang cắt theo chiều dày tấm mẫu số nhiều lấy từ tấm thép được đánh bóng, sau đó khắc nhẹ, và phần nơi dòng tion segrega đã được nhìn thấy đã được thử nghiệm với một độ cứng Vickers mét
45 dưới một tải của 50 g, và giá trị lớn nhất được thực hiện như là độ cứng của khu vực trung tâm phân biệt.
Chiều dài của carbonitride Nb trong khu vực trung tâm phân biệt được xác định như sau: Bề mặt gãy của phần nơi mẫu được nứt trong các thử nghiệm HIC là
50 quan sát bằng kính hiển vi điện tử, và chiều dài tối đa của hạt carbonitride Nb trong bề mặt gãy xương được đo, và đây là chiều dài của carbonitride Nb trong lĩnh vực phân tâm. Những khó nứt trong các thử nghiệm HIC được xử lý như sau: mặt cắt ngang số nhiều của
55 HIC mẩu thử nghiệm đã được đánh bóng, sau đó khắc nhẹ, và một phần, nơi các dòng phân biệt được nhìn thấy được phân tích để lập bản đồ nguyên tố với một máy phân tích vi đầu dò điện tử (EPMA) để xác định các carbonitride Nb, và chiều dài tối đa của các hạt được đo được chiều dài của Nb
60 carbonitride trong lĩnh vực phân tâm. Về vi, các mẫu đã được quan sát bằng kính hiển vi quang học ở phần trung tâm của độ dày tấm bản và tại vị trí t / 4 đó, và những hình ảnh đồ họa hình ảnh như vậy,-chụp được hình ảnh chế biến để đo lường khu vực
65 phần của giai đoạn bainite. Phần diện tích bainite được đo trong 3 đến 5 lượt xem, và các dữ liệu đã được tính trung bình để trở thành phần khối lượng của giai đoạn bainite.

11
Các kết quả kiểm tra và đo lường nêu trên được thể hiện trong Bảng 2.
trong Bảng 1 và Bảng 2, các tấm thép (thép) của Nos. A đến K andU andV đó là những ví dụ tất cả đều có một tỷ lệ diện tích vết nứt nhỏ trong các thử nghiệm HIC, và có sức đề kháng HIC cực kỳ tốt.
Trái ngược với những, các tấm thép (thép) L để O có mẫu so sánh có giá trị CP của hơn 0.95, hoặc đó là, độ cứng của khu vực phân tâm đó là cao, và họ có một tỷ lệ diện tích vết nứt cao trong các thử nghiệm HIC, và có một tài sản HIC nghèo. tương tự như vậy, trong các tấm thép (thép) P và Q, lượng Mn hoặc số tiền S lớn hơn phạm vi của chúng ta về, và do đó MNS hình thành ở trung tâm khu vực tách biệt những tấm thép. Theo đó, các tấm thép nứt từ MNS và kháng HIC của họ là thấp. cũng tương tự, trong tấm thép (Thép) R, lượng Nb là laigerthan phạm vi của chúng tôi và, vì thế, thô Nb carbonitride hình thành ở trung tâm khu vực phân biệt của tấm thép và, phù hợp, kháng HIC đó là thấp thông qua giá trị CP đó nằm trong phạm vi của chúng tôi. tương tự như vậy, không Cà đã được thêm vào tấm thép (Thép) S, mà do đó đã không trải qua hình thái con trol của sulfide hòa nhập bởi Ca và, phù hợp, kháng HIC của tấm thép là thấp. tương tự như vậy, trong tấm thép (Thép) T, lượng Cà lớn hơn phạm vi của chúng tôi và, có mũi, lượng Cà oxit tăng lên trong thép. Theo đó, tấm thép nứt từ điểm khởi đầu của oxit, và mức kháng cự HIC của tấm thép là thấp.
Một số tấm thép thể hiện trong Bảng 2 được hình thành vào ống thép. cụ thể, tấm thép là cán nguội theo một quá trình UOE để cung cấp cho một hình thức ống, và các bộ phận sự lòn cúi

12
đó được hàn bằng cách hàn hồ quang submeiged (đường may hàn ing) của mỗi lớp trong những gương mặt bên trong và bên ngoài, sau đó chúng được xử lý để mở rộng cơ học của 1% về sự thay đổi ngoại vi bên ngoài của ống thép, do đó Produc-
5 ing ống thép có đường kính bên ngoài của 711 mm.
Các ống thép sản xuất đã được thử nghiệm trong các thử nghiệm HIC như đối với các tấm thép nêu trên. Các kết quả được thể hiện trong Bảng 3. Cuộc kháng HIC đã được xác định như sau: Một thử nghiệm mảnh được cắt thành phần tư trong chiều dài
10 phương hướng, và mặt cắt ngang được quan sát, và mẫu được đánh giá dựa trên tỷ lệ chiều dài vết nứt (CLR) (giá trị trung bình của [tổng chiều dài vết nứt / chiều rộng (20 mm) kiểm tra mảnh]).
trong Bảng 3, chúng tôi. 1 đến 10 và 18 và 19 là ống thép của chúng tôi, và tỷ lệ chiều dài vết nứt trong các thử nghiệm HIC đó là không cao
15 hơn 10%, và ống thép có resis tầm quan HIC tuyệt vời. Mặt khác, ống thép các ví dụ so sánh, chúng tôi. 11 đến 17 tất cả đều có một sức đề kháng thấp HIC. Khả năng áp dụng công nghiệp
thép tấm dày có độ dày dĩa 20 mm hoặc
20 hơn có một sức đề kháng HIC vô cùng tuyệt vời. Họ được áp dụng cho đường ống dòng được yêu cầu để đáp ứng gần đây, kháng HIC severer.
Cách tiếp cận của chúng tôi là hiệu quả khi áp dụng cho đường ống tường lớn có độ dày thành ống của 20 mm trở lên; và ống thép
25 có độ dày thành ống lớn hơn đòi hỏi phải bổ sung các tuyên bố ele hợp kim, và nó có thể khó khăn để giảm độ cứng của khu vực trung tâm phân biệt đó. Theo đó, thép của chúng tôi có thể thể hiện ảnh hưởng của nó khi áp dụng cho các tấm thép dày hơn 25 mm độ dày.

Comments are closed.