O que é preto Steel Pipe ?
janeiro 10, 2019
especificação de tubo de aço galvanizado, Tamanho da tabela de peso teórico
fevereiro 14, 2019

Placa de aço e tubos de aço para tubos LINHA

Esta é uma §371 do pedido internacional Sem. PCT / JP2008 / 070726, com uma data de depósito internacional de novembro. 7, 2008 (WO 2009/061006 ao, Maio publicada 14,2009), o qual é baseado no Pedido de Patente Japonesa Não. 2007-290220, arquivada novembro. 7,2007, a matéria das quais é incorporada por referência.

CAMPO TÉCNICO

Esta divulgao refere-se a uma placa de aço de alta resistência para condutas, o qual é usado para o transporte de petróleo bruto, gás natural ou semelhante, e que é excelente em anti hidrogénio induzida craqueamento (daqui em diante referida como resistência HIC), e a um tubo de aço para tubos de linha produzidos pela utilização da placa de aço; e refere-se a uma placa de aço e um tubo de aço para tubos de linha especialmente favoráveis ​​para a linha de tubos que têm uma espessura do tubo de pelo menos 20 mm e obrigados a ter um excelente tância resis HIC.

FUNDO

Em geral, as condutas são produzidas através da formação de uma chapa de aço produzidas num moinho de laminagem a quente placa moinho ora, pelo processo de formação da UOE, imprensa curvatura processo de conformação, formação do rolo ou semelhante. tubos de linha para uso para transporte de sulfeto de hidrogênio- contendo petróleo bruto ou gás natural (a seguir esta pode ser referido como “condutas de serviço gás ácido”) são necessários para satisfazer os chamados “azedo” resistência tais como a resistência ao craqueamento de hidrogénio induzida (resistência HIC), resistência a anti-stress corrosão rachando (resistência SCC) e similar, em adição à força, tenacidade e soldabilidade. Hidrogénio craqueamento induzida (a seguir designado por HIC) de aço é dito como se segue: Hydrogen ions from corrosion reaction adhere to the surface of steel and permeate into the inside of steel as atomic hydrogens, então difundir e acumulam-se em torno das inclusões não metálicas, tais como MnS e a segunda fase ou como disco em aço e, em seguida, formar gás hidrogénio craqueamento, assim, o aço devido à pressão interna da mesma.

até agora, para a prevenção de tais hidrogénio induzida ing fenda, alguns métodos têm sido propostos. Por exemplo, A JP-A 54-110119 propõe uma técnica de redução do teor S de aço e adição de uma quantidade adequada de Ca, REM (de metal de terra rara) ou semelhantes ao aço para evitar assim a formação de MnS longos estendendo-se e converter a forma em um dis finamente inclusão CaS esférica persed. adequadamente, a tensão con centração pela inclusão sulfureto é reduzido e de craqueamento é, portanto, impedido de iniciação e propagação para melhorar, assim, a resistência de HIC de aço.

A JP-A 61-60866 e JP-A 61-165207 propose a technique of reducing center segregation through reduction in elements having a high tendency toward segregation (C, MN, P,etc.) ou através de imersão tratamento térmico num processo de aquecimento laje, e alterar a microestrutura do aço em fase de bainita por arrefecimento acelerado depois da laminagem a quente. adequadamente, formation of an island martensite (H-A constituinte) a ser um ponto de iniciação de craqueamento na área de separação do centro, bem como a formação de uma estrutura de endurecido tais como martensite ou semelhante, para ser um percurso de propagação de fissuração pode ser prevenida. A JP-A 5-255747 propõe uma fórmula equivalente de carbono com base num coeficiente de segregação, e propõe um método de pré ventilação de craqueamento na área de separação do centro através do controlo a um nível predeterminado ou menos.

Mais, como contramedidas para o craqueamento na área de separação do centro, A JP-A 2002-363689 propõe um método para definir o grau de segregação de Nb e Mn na área do centro segregação ser não mais de um nível predeterminado, e JP-A 2006-63351 propõe um método para definir o tamanho da inclusão para ser o ponto de início de HIC e a dureza da área de separação do centro.

No entanto, tubos de parede pesados ​​com uma espessura de parede de pelo menos 20 mm estão aumentando para tubos de linha recentes para o serviço de gás ácido; e em tais tubos de parede pesados, a quantidade de elementos de liga sejam adicionados deve ser aumentada para assegurar a força dos mesmos. Nesse caso, mesmo quando a formação MnS é impedido ou a micro estrutura da zona do centro é melhorada segregação de acordo com os métodos da arte anterior acima mencionados, a dureza de área segregação o centro pode aumentar e HIC pode ocorrer a partir de Nb carbonitreto. Cracking de Nb carbonitreto tem uma proporção de comprimento pequena fenda, e, por isso, até agora não tem sido especialmente tomado como um lem prov no requisito convencional para resistência HIC. como sempre, recentemente, ainda é necessário maior resistência HIC, e tornou-se necessário para evitar HIC de Nb carbonitreto.

O método de redução do tamanho de um Nb contendo bonitride carro para um tamanho extremamente pequeno de 5 jimor menor, como na JP-A 2006-63351, talvez eficaz para prevenir a cia ocorrer de HIC na área segregação do centro. de fato, Contudo, grosseiro carbonitreto de Nb pode muitas vezes formar-se na zona fied finalmente-solidi na fundição de lingotes ou de vazamento contínuo; e para o acima mencionado pedido mais severo para a resistência de HIC, o material da zona de segregação centro deve ser extremamente estritamente controlado para evitar a iniciação da HIC e para prevenir a propagação de fissuração do carboni Nb- tride que podem formar em alguma frequência. Como o método de controlo do material de segregação área do centro, não é mencionada a fórmula carbono equivalente proposto pelo documento JP-A 5-255747 em que um coeficiente de segregação é tomado em consideração. No entanto, uma vez que o coeficiente de segregação é experimentalmente obtida por meio de análise com um analisador micro sonda de electrões, ele pode ser obtido apenas como um valor médio dentro da gama de medição do tamanho do ponto de, por exemplo, em torno de 10 |im ou menos. Além disso, este não é um método capaz de estimar rigorosamente a concentração da área de separação do centro.

adequadamente, que poderia ser útil para fornecer uma placa de aço para tubos de linha de alta resistência excelentes em resistência HIC, em cular par, uma placa de aço para tubos de linha de alta resistência para serviço de gás ácido que tem excelente resistência HIC capaz de sufi cientemente satisfazendo a exigência grave para a resistência necessária para HIC condutas para serviço de gás ácido, com uma espessura de tubo 20 mm ou mais.
Também poderia ser útil para fornecer um tubo de aço para tubos de linha, a qual é formada de chapa de aço de alta resistência para a linha de tubos tendo tais excelentes capacidades.

RESUMO

Os tubos de aço a que esta divulgação é dirigida é um tubo de aço de grau API ofX65 ou maior (tendo uma tensão de cedência de pelo menos 65 Ksi e pelo menos 450 MPa), e é um tubo de aço de alta resistência com uma resistência à tracção de pelo menos 535 MPa.

Nós, portanto, fornecer:

Uma placa de aço para tubos de linha contendo, em termos de% em peso, C: 0.02 Para 0.06%, Si: 0.5% ou menos, MN: 0.8 Para
1.6%, P: 0.008% ou menos, S: 0.0008% ou menos, ao: 0.08%
ou menos, NB: 0.005 Para 0.035%, Ti: 0.005 Para 0.025%, e
como: 0.0005 Para 0.0035%, com um saldo de Fe e inevi

impurezas de mesa, que tem, como representado pela fórmula seguin tes, um valor de CP 0.95 ou menos e um valor Ceq de 0.30 or more:
CP = 4.46C(%)+2.37Mk(%)/6+{1.18CR(%)+1.95
M?(%)+1.74r(%)}/5+{1.74C «(%)+l .7M(%)}/
15+22.36P(%),
O ^ C =(%)+MK(%)/6+{CR(%)+Mo(%)+r(%)}/5+
{C «(%)+M(%)}/15.

2. A chapa de aço para a linha de tubos do tipo anteriormente mencionado

1, which further contains, em termos de % por peso, um ou mais de Cu: 0.5% ou menos, Ni: 1% ou menos, CR: 0.5% ou menos, Mo: 0.5% ou menos e V: 0.1% ou menos.
3. A chapa de aço para a linha de tubos do tipo anteriormente mencionado 1 ou 2, em que a dureza da área de separação do centro é HV 250 ou menor, e o comprimento do carbonitreto de Nb na área do centro segregação é no máximo 20 [m or less.

4. A placa de aço para condutas de qualquer um dos acima 1 Para 3, em que a microestrutura da placa de aço tem uma fase de bainita 75% ou mais, como a fracção de volume dos mesmos
5. Um tubo de aço para tubos de linha, produced by shaping the steel plate of any of the above 1 Para 4 segundo uma forma tubular por deformação a frio, seguido pela costura de soldadura por as partes dos mesmos BUTTING.
A placa de aço e o tubo de aço para tubos de linha têm Excel emprestado resistência HIC e pode satisfazer suficientemente o mento requerem resistência de HIC grave especialmente necessário para a linha de tubos que têm uma espessura do tubo de 20 mm ou mais.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

FIG. 1: Um gráfico que mostra a relação entre a dureza da zona de segregação o centro e a relação de área de fenda em um teste de HIC de uma placa de aço tendo MnS ou Nb carbo nitreto formados na área do centro do mesmo segregação.
FIG. 2: Um gráfico que mostra a relação entre o valor CP de uma placa de aço e a proporção das mesmas área fenda em um seu teste.
DESCRIÇÃO DETALHADA
Foi investigada em detalhe a ocorrência de fissuras, e comportamento de propagação do mesmo num teste de HIC do ponto de vista da iniciação de fissuras, e a microestrutura da área central e a segregação, como um resultado, ter obtido os seguintes resultados.
Primeiro, para a prevenção de craqueamento na área de separação do centro, uma propriedade do material apropriado da área do centro segregação é necessário, em conformidade com o tipo de inclusão que é para ser o ponto de início de craqueamento FIG. 1 shows one example of the result of a HIC test (o método de ensaio é o mesmo que nos Exemplos abaixo indicados) de uma chapa de aço com MnS ou Nb carbonitreto formado na área central da mesma segregação. De acordo com isso, sabe-se que, no caso em que existe na área MnS segregação do centro, a área de fenda proporção aumenta mesmo a dureza é baixa e, assim sendo, controlar o crescimento de MNS é extremamente importante. No entanto, mesmo quando a formação de MnS poderia ser prevenida, no caso em que a área central contém uma segregação carbonitreto de Nb e quando a dureza dos mesmos é superior a um nível predeterminado (nisso, Dureza Vickers, HV 250), então craqueamento ocorre no teste de HIC.
Para resolver este problema, é necessário controlar rigorosamente as composições químicas da placa de aço e controlar a Ness duro da área do centro segregação ser não superior a um nível predeterminado (de preferência no máximo HV 250). Nós Ther modynamically analisou o comportamento de distribuição (or incras- sate behavior) da composição química em área de segregação e o centro ter derivado do coeficiente de segregação dos elementos da liga individuais. A derivação coeficiente de segregação é de acordo com o seguinte processo. Primeiro, in the finally-solidified zone in casting, não são formados cavidade (ou vazios) devido ao encolhimento solidificação ou abaulamento; e o aço fundido enriquecido periférica flui para a cavidade para formar manchas de segregação dos constituintes enriquecido. Próximo, the process of solidifying the segregated spots includes constituent change in the solidification boundary based on the thermodynamic equilibrium distribution coefficient, e, portanto,, a con centração da área segregação finalmente formado pode ser determinada terap modynamically. Using the segregation coeffi- cient obtained through the above-mentioned thermodynamic analysis, o valor CP é obtido, correspondendo à fórmula equivalente carro bon na área do centro segregação represen tada pela seguinte fórmula. Nós achamos isso, quando o valor CP é controlada para não ser maior do que um nível predeterminado, then the hardness of the center segregation area can be thereby controlled to be not larger than the critical hardness to cause cracking FIG. 2 mostra a relação entre o valor CP representado pela seguinte fórmula e a relação de área de fenda deste num seu teste (o método de ensaio é o mesmo que na
25 Exemplos abaixo indicados). De acordo com isso, quando o valor CP aumenta, em seguida, a relação de área de fenda aumenta rapidamente, mas craqueamento de HIC pode ser reduzida por controlo do valor CP a ser não maior do que um nível predeterminado.

CP = 4.46C(%)+2.37Mk(%)/6+{ 1.18CR(%)+l .95
M?(%)+1.74 F(%)}/5+{ 1.74C «(%)+1.7M(%)}/
15+22.36cadáver(%).
além do que, além do mais, when the size of the Nb carbonitride to be the initiation point of cracking in a HIC testis controlled to be not larger than a predetermined level, e fiirther quando o micro- estrutura é composta essencialmente bainite fina, em seguida, a propagação de fissuras, pode ser prevenida. Além disso, quando combinados com as contramedidas acima mencionados, more excellent HIC

40 a resistência pode ser atingido de forma estel.
Os detalhes da placa de aço para tubos de linha estão descritas abaixo.
Primeiro, a razão para a definição das composições químicas é descrito como a seguir. % indicando a quantidade do Constitu-
45 ent é tudo “% em peso”.
C: 0.02 Para 0.06%:
C é o elemento mais eficaz para aumentar a resistência da chapa de aço a ser produzida por meio de arrefecimento acelerado. No entanto, quando a quantidade de C é menor do que 0.02%, então uma
50 força suficiente não pode ser garantido; mas por outro lado, quando mais de 0.06%, em seguida, a tenacidade e a resistência de HIC pode deteriorar. adequadamente, a quantidade de C é 0.02 Para 0.06%.
Si: 0.5% ou menos:
55 Si é adicionada para desoxidação no processo de fabricação de aço. No entanto, quando a quantidade de Si é mais do que 0.5%, em seguida, a tenacidade e a capacidade de soldadura pode deteriorar. adequadamente, a quantidade de Si está 0.5% ou menos. Do ponto de vista acima mencionado, a quantidade de Si é mais preferencialmente 0.3% ou menos.
60 MN: 0.8 Para 1.6%:
Mn é adicionado para aumentar a força e a dureza do aço; mas quando a quantidade é inferior a Mn 0.8%, em seguida, o seu efeito é insuficiente. No entanto, quando mais do que 1,6&, em seguida, a soldabilidade ea propriedade anti-HIC pode deteriorar.
65 adequadamente, a quantidade de Mn está dentro de uma gama entre 0.8 Para 1.6%. Do ponto de vista acima mencionado, a quantidade de Mn é mais preferencialmente desde 0.8 Para 1.3%.

P: 0.008% ou menos:
Pisan elemento de impureza inevitável, e aumenta o ness duro da área central segregação a deteriorar-se a resistência HIC. Esta tendência é notável quando a quantidade é mais do que 0.008%. adequadamente, o valor P é 0.008% ou menos. Do ponto de vista acima mencionado, o valor P é mais preferivelmente no máximo 0.006% ou menos.
S: 0.0008% ou menos:
S geralmente se forma uma inclusão MnS em aço, mas ção Ca adi provoca controlo morfologia inclusão para uma inclusão CaS da inclusão MnS. No entanto, quando a quantidade S é demais, em seguida, a quantidade da inclusão cas pode aumentar, e em um material de alta resistência, pode ser um ponto de partida de craqueamento. Esta tendência é notável quando a quantidade é mais do que S 0.008%. adequadamente, a quantidade S é 0.0008% ou menos.
ao: 0.08% ou menos:
Alis adicionado como um agente desoxidante no processo de fabricação de aço. Quando Theal montante é mais do que 0.08%, em seguida, a limpeza pode diminuir a deteriorar-se a ductilidade. adequadamente, a quantidade A1 é 0.08% ou menos. mais preferencialmente, é ou menos 0.06%. NB: 0.005 Para 0.035%

 

Nb é um elemento para impedir que o crescimento dos grãos em placa de rolamento, portanto, o reforço da resistência devido à por ção de grãos finos, e aumenta a temperabilidade do aço para aumentar a resistência depois de arrefecimento acelerado. como sempre, quando a quantidade é inferior a Nb 0.005%, então o efeito é insuficiente. Por outro lado, quando mais de 0.035%, não só a dureza da zona afectada pelo calor soldadas podem deteriorar-se, mas também um carbonitreto de Nb grosseiro pode ser formado a deteriorar-se, assim, a resistência de HIC. Em particular, na zona finalmente-solidificado no processo de fundição, os elementos de liga são enriquecidos e a velocidade de arrefecimento é lento e, assim sendo, Nb carbonitreto pode prontamente formar na área segregação do centro. O carbonitreto de Nb ainda permanece como tal, mesmo na chapa de aço laminado, e em um teste de HIC, a chapa de aço pode rachar do carbonitreto de Nb. O tamanho do carbonitreto de Nb na área do centro segregação é influenciada pela quantidade de Nb e adicionou, assim sendo, quando o limite superior da quantidade de Nb a ser adicionado é definido como sendo a mais 0.035%, em seguida, o tamanho pode ser controlada para estar no máximo 20 jim. concederão vez mais, a quantidade de Nb é de 0.005 Para 0.035%. Do ponto de vista acima mencionado, a quantidade Nb é mais preferem habilmente de 0.010 Para 0.030%.
Ti: 0.005 Para 0.025%:
Ti forma de TiN e, portanto, impede o crescimento de grão na laje e aquecimento, in addition, it prevents the grain growth in the welded heat affected zone to thereby enhance the tough­ ness owing to fine microstructure of base metal and the welded heat affected zone. No entanto, quando a quantidade é inferior a Ti 0.005%, então o efeito é insuficiente. Por outro lado, quando mais de 0.025%, em seguida, a tenacidade pode dete riorate. adequadamente, a quantidade é de Ti 0.005 Para 0.025%. Do ponto de vista acima mencionado, a quantidade de Ti é mais preferencialmente desde 0.005 Para 0.018%.
como: 0.0005 Para 0.0035%:
Ca é um elemento eficaz para o controle da morfologia inclusão de sulfureto para desse modo melhorar a ductilidade e a resis tência de HIC. Quando a quantidade é menor do que Ca 0.0005%, então o efeito é insuficiente. No entanto, Por outro lado, mesmo quando o Ca é adicionado numa quantidade de mais de 0.0035%, seu efeito talvez saturado, mas sim a tenacidade podem diminuir devido à redução na limpeza e, se então, in addition, a quantidade de óxido baseado-Ca em aço pode aumentar e o aço pode rachar a partir dele, com o resultado de que a resistência de HIC pode também deteriorar. adequadamente, the Ca amount is from 0.0005 Para 0.0035%. Do ponto de vista acima mencionado, a quantidade de Ca é de preferência a partir de 0.0010 Para 0.030%.
A chapa de aço pode iurther conter um ou mais seleccionado a partir de Cu, Ni, CR, Mo e V em um intervalo mencionado abaixo.
5 Cu: 0.5% ou menos:
Cu é um elemento eficaz para melhorar a tenacidade e aumentar a força. Para obter o efeito, a quantidade é, de preferência, pelo menos 0.02%. No entanto, quando a quantidade é mais do que Cu 0.5%, em seguida, a soldabilidade pode deteriorar.
10 adequadamente, no caso em que é adicionado Cu, a sua quantidade é
0.5% ou menos. Do ponto de vista acima mencionado, a quantidade de Cu é mais preferencialmente 0.3% ou menos.
Ni: 1% ou menos:
Ni é um elemento eficaz para melhorar a tenacidade e 15 para aumentar a força; mas para obter o efeito, o
quantidade é preferencialmente 0.02% or more. No entanto, quando a quantidade de Ni é mais do que 1.0%, em seguida, a soldabilidade pode deterio taxa. adequadamente, no caso em que é adicionado Ni, a sua quantidade é 1.0% ou menos. Do ponto de vista acima mencionado, no
20 quantidade é mais preferencialmente 0.5% ou menos.
CR: 0.5% ou menos:
Cr é um elemento eficaz para melhorar a capacidade de endurecimento para assim aumentar a força. Para obter o efeito, a quantidade é de preferência 0.02% or more. No entanto, quando o Cr
25 quantidade é mais do que 0.5%, em seguida, a soldabilidade pode deterio taxa. adequadamente, no caso em que é adicionado Cr, a sua quantidade é 0.5% ou menos. Do ponto de vista acima mencionado, a quantidade Cr é mais preferencialmente 0.3% ou menos.
Mo: 0.5% ou menos:
30 Mo é um elemento eficaz para melhorar a tenacidade e aumentar a força; mas para obter o efeito, a quantidade é de preferência 0.02% or more. No entanto, quando a quantidade é mais do que Mo 0.5%, em seguida, a soldabilidade pode deterio taxa. adequadamente, no caso em que: Mo é adicionada, o seu montante
35 é 0.5% ou menos. Do ponto de vista acima mencionado, a quantidade de Mo é mais preferencialmente 0.3% ou menos.
V: 0.1% ou menos:
Vis um elemento de aumento da resistência não deteriorar a tenacidade. Para obter o efeito, a quantidade é de preferência
40 0.01% or more. No entanto, quando a quantidade é mais do que V 0.1%, em seguida, a soldabilidade pode muito deteriorar-se. concederão vez mais, no caso em que é adicionado V, a sua quantidade é 0.1% ou menos. Do ponto de vista acima mencionado, a quantidade V é mais preferencialmente 0.05% ou menos.
45 O saldo da chapa de aço é Fe e impurez inevitável
laços.
O valor CP e o valor Ceq representado pelas fórmulas seguimento ing são definidos.
valor CP: 0.95 ou menos:
50
CP = 4.46C(%)+2.37Mk(%)/6+{1.18CR(%)+1.95
M?(%)+1.74 F(%)}/5+{ 1.74C «(%)+1.7M(%)}/
15+22.36cadáver(%)_
Nisso, C(%), MN(%)5 CR(%), Mo(%),V(%), Cu(%), Ni(%)
55 e P(%) são cada um, o conteúdo dos respectivos elementos.
A fórmula acima mencionada, relativa ao valor CP é uma fórmula formulado para estimar o material do centro
área de segregação a partir do teor dos respectivos elementos da liga. Quando o valor é mais elevado CP, a concentração de
60 a área central é maior segregação, e a dureza da zona centro de segregação aumentos. Como mostrado na FIG. 2, when
o valor CP é 0.95 ou menos, em seguida, a dureza da área do centro segregação pode ser suficientemente pequeno (preferencialmente HV
250 ou menor) e craqueamento em um teste de HIC pode ser assim 65 impedido. adequadamente, o valor CP é definido como sendo 0.95 ou
Menos. além do que, além do mais, quando o valor CP é menor, em seguida, a dureza da área do centro segregação é inferior. Assim sendo, in the case where a further higher HIC resistance is desired, o valor CP é preferencialmente 0.92 ou menos. Mais, quando o valor CP é menor, em seguida, a dureza da área do centro segregação é a resistência de HIC aumenta e inferior e, assim sendo, o limite inferior do valor CP não é definida. No entanto, para se obter uma resistência adequada, o valor CP é preferencialmente 0.60 or more.
CEQ Valor: 0.30 or more:
O ^ C =(%)+MK(%)/6+{CR(%)+Mo(%)+r(%)}/5+
{Ctt(%)+M(%)}/15.
Ceq é um equivalente de carbono do aço, e este é um Harden- índice de capacidade. Quando o valor Ceq é maior, em seguida, a resistência do aço é maior.
A nossa abordagem melhora a resistência de HIC de condutas pesada de parede para o serviço de gás ácido, com uma espessura de parede pesados ​​de 20 mm ou mais, e obter tubos de parede pesados ​​com uma força suficiente, o valor Ceq deve ser 0.30 or more. adequadamente, o valor Ceq é 0.30 or more. Quando o valor Ceq é maior, em seguida, a força pode ser mais elevada e pode ser produzida, por conseguinte, tubos de aço com uma espessura tubo maior. No entanto, quando a concentração de elementos de liga é muito alta, em seguida, a dureza da área do centro segregação pode também aumentar a resistência e HIC pode deteriorar. Assim sendo, o limite superior do valor Ceq é preferencialmente 0.42%.
A placa de aço e o tubo de aço de preferência, satisfazer as seguintes condições no que diz respeito à dureza da área segregação o centro e o carbonitreto de Nb como um ponto de iniciação de HIC.
Dureza do Centro de Segregação Área: Dureza Vickers, HV 250 ou Lower:
Tal como descrito no acima, o mecanismo de crescimento da fissura na HIC é hidrogénio que se acumula em volta da inclusão e semelhantes em aço para causar rachaduras, e os propaga craqueamento em torno da inclusão provocando assim grandes fissuras. Nisso, área central segregação é um site para ser mais facilmente rachado, craqueamento prontamente propaga. Assim sendo, quando a dureza da área de separação do centro é lai ^ er, then the cracking occurs more readily. No caso em que a dureza da área de separação do centro é HV 250 ou menor, e mesmo quando pequeno carbonitreto de Nb pode permanecer na área gação centro segre, a quebra dificilmente propagar e, lá na frente, a relação de área de fenda no teste de HIC pode ser reduzida. No entanto, quando a dureza da área do centro segregação é maior do que HV 250, o craqueamento pode propagar prontamente e, em particular, as fissuras geradas na Nb carbonitreto prontamente propagar. adequadamente, a dureza de área segregação do centro é de preferência HV 250 ou inferior e, no caso em que é necessária resistência HIC grave, a dureza da área do centro segregação deve ser reduzida e ilirther, nesse caso, a dureza de área segregação do centro é de preferência HV 230 ou menor.
Comprimento de Nb carbonitreto no Centro de Segregação Área: 20 \im ou menos:
O carbonitreto de Nb formado na área central de segregação é um ponto de acumulação de hidrogénio no teste de HIC, e fissuras podem ocorrer iniciando a partir do ponto. Quando o tamanho do carbonitreto de Nb é maior, em seguida, as fendas podem propagar prontamente e, mesmo que a dureza da área de separação do centro não é mais do que HV 250, as rachaduras podem propagar. No caso em que o comprimento do carbonitreto de Nb é 20 jimor menos, em seguida, as fissuras talvez impedido de propagação, quando a dureza de área segregação do centro não é mais do que HV 250. adequadamente, o comprimento do carbonitreto de Nb é 20 jim ou menos, preferencialmente menos lOfxmor. O comprimento do nitreto de Nb carbo significa o comprimento máximo do grão.

Our approach is favorable especially for steel plates for line pipes for sour gas service having a wall thickness of 20 mm ou mais. Isto é porque, em geral, quando a espessura da chapa (espessura da parede do tubo) é menos do que 20 mm, em seguida a quantidade do elemento de liga adicionado é pequeno e, assim sendo, o disco de Ness área segregação o centro pode ser baixa e, nesse caso, a chapa de aço pode facilmente ter uma boa resis tência HIC. No caso em que as placas de aço são mais espessas, a quantidade dos elementos de liga nele aumenta e, assim sendo, torna-se difícil para reduzir a dureza da área gação segre o centro de tais placas espessas. Especialmente para essas chapas de aço de espessura tendo uma espessura da placa de mais de 25 mm, a nossa abordagem pode de forma mais eficaz apresentar as vantagens dos mesmos.
Os tubos de aço são todos os tubos de aço com X65 grau API ou superior (limite de elasticidade aparente de, pelo menos 65 Ksi e pelo menos 450 MPa), e são tubos de aço de alta resistência com uma resistência à tracção de pelo menos 535 MPa.
A estrutura de metal da placa de aço (e o tubo de aço) de preferência tem uma fase de bainita 75% ou mais, como a fracção de volume dos mesmos, mais preferencialmente 90% or more. A fase de bainite é uma microestrutura excelente em resistência e tenacidade, e no caso em que a fracção de volume da mesma está 75% or more, em seguida, a propagação de craqueamento talvez impedido na placa de aço, e a chapa de aço pode ter uma grande resistência e uma elevada resistência de HIC. Por outro lado, a uma microestrutura em que a fracção de volume de uma fase de bainite é baixo, por exemplo, em uma estrutura mista de ferrite, perlita, MA (martensita ilha), martensite ou a microestrutura semelhante e uma fase ite Bain, a propagação de fissura no interface de fase pode ser promovida e a resistência de HIC pode ser assim deterio M. No caso em que a fraco em volume da estru tura micro (ferrite, perlita, martensita ou similares) excepto uma fase de bainite é inferior 25%, em seguida, a deterioração da resis tência de HIC pode ser pequeno e, assim sendo, a fracção de volume da fase de bainite é preferencialmente 75% or more. A partir do mesmo ponto de vista, a fracção de volume da fase de bainite é mais preferencialmente 90% or more.
A chapa de aço é definido no ponto da compo sição química, a dureza de área segregação o centro e o tamanho do carbonitreto de Nb como anteriormente, e ainda mais a sua microestrutura é definido como sendo uma estrutura de principalmente bainita e, adequadamente, a chapa de aço pode ter uma excelente resistência hic mesmo quando a sua espessura da chapa é grande. Assim sendo, a chapa de aço pode ser produzida basicamente de acordo com o mesmo método de produção como anteriormente. No entanto, para obter não só a resis tência HIC, mas também a força e a resistência óptima, a placa de aço é de preferência produzida sob a condição mencionada abaixo.
Slab Temperatura Aquecimento: 1000 a 1200 ° C.:
No caso em que a temperatura de aquecimento da laje em laminagem a quente de uma laje é inferior a 1000 ° C., em seguida, não podia ser obtida uma força suficiente. Por outro lado, quando é superior a 1200 ° C., em seguida, a tenacidade ea propriedade DWTT (queda de peso propriedade teste da lágrima) pode deteriorar. adequadamente, a temperatura de aquecimento é preferivelmente de laje 1000 a 1200 ° C.
Para obter uma tenacidade do metal de base alto no processo de laminagem a quente, a temperatura quente acabamento de laminagem é de preferência inferior, mas, pelo contrário, a eficiência de rolamento pode diminuir. lá na frente, a temperatura quente acabamento de laminagem talvez definido para ser uma temperatura adequada, tendo em consideração a tenacidade do metal de base necessária e a eficiência de rolamento. Para obter uma tenacidade do metal de base alto, a taxa de redução na zona não temperatura de recristalização é de preferência pelo menos 60% or more.
Após a laminação a quente, accelerated cooling is preferably applied under the following condition. Steel Plate Temperature at the Start of Accelerated Cooling: não inferior a (Ar3-10 ° C.):
The Ar3 is a ferrite transformation temperature that is given Ar3(° C.)= 910-310C(%)-80MN(%)-20Cu(%)-15CR(%) 55Ni(%)-80Mo(%), a partir das composições químicas aço. No caso em que a temperatura da placa de aço no início do
o arrefecimento acelerado é baixo, em seguida, a fracção de volume de ferrite antes de arrefecimento acelerado é grande e, em particular, no caso em que a temperatura é mais baixa do que a temperatura Ar3 por mais do que 10 ° C., em seguida, a resistência de HIC pode deteriorar. além do que, além do mais, a micro-estrutura da placa de aço não puderam obter a fracção de volume suficiente da fase de bainita (preferencialmente 75% or more). adequadamente, the steel plate temperature at the start of the accelerated cooling is preferably not lower than Ar3-10° C.). Cooling Speed in Accelerated Cooling: não inferior a 5 ° C./Sec:
A velocidade de arrefecimento, em arrefecimento acelerado é de preferência não inferior a 5 ° C./sec para a obtenção de forma estável a força suficiente.
Temperatura da placa de aço na paragem do arrefecimento acelerado: The accelerated cooling is an important process for obtain­ ing a high strength through bainite transformation. No entanto, quando a temperatura da placa de aço, no momento de parar o arrefecimento acelerado é superiores a 600 ° C., em seguida, o transfor mações bainita talvez incompleta e uma resistência suficiente não pode ser obtido. Por outro lado, quando a temperatura do aço no momento de parar o arrefecimento acelerado é inferior a 250 ° C., em seguida, uma estrutura de disco, tais como MA (martensita ilha) ou semelhantes, podem ser formados e, se então, não só a resis tência de HIC pode deteriorar-se facilmente, mas também a dureza da superfície da chapa de aço pode ser demasiado alta, e o achatamento da chapa de aço pode ser prontamente deteriorado e a formabilidade dos mesmos, podem deteriorar. adequadamente, a temperatura do aço na paragem do arrefecimento acelerado é de 250 a 600 ° C.
Em relação à temperatura da placa de aço mencionada acima, no caso em que a chapa de aço tem uma distribuição de temperatura na direcção da espessura da placa, em seguida, a temperatura da placa de aço é a temperatura média na direcção da espessura da placa. como sempre, no caso em que a distribuição de temperatura na direcção da espessura da placa é relativamente pequeno, em seguida, a tempera tura da superfície da chapa de aço pode ser a temperatura da placa de aço. Imediatamente após o arrefecimento acelerado, pode haver uma diferença de temperatura entre a superfície e o interior da placa de aço. No entanto, a diferença de temperatura pode ser rapidamente diminuída por meio de condução térmica, e a chapa de aço pode ter uma distribuição de temperatura uniforme na direcção da espessura da placa. adequadamente, com base na temperatura sur face da placa de aço após a homogeneização no sentido da espessura, a temperatura da placa de aço na paragem do arrefecimento acelerado talvez determinada.
Após o arrefecimento acelerado, a chapa de aço pode ser mantido arrefecido em ar, mas com o objetivo de homogeneizar a propriedade rial companheiro dentro da placa de aço, ele meu ser re-aquecida num forno de combustão de gás ou por aquecimento por indução.
Próximo, o tubo de aço para tubos de linha é descrito. O tubo de aço para tubos de linha é um tubo de aço produzido através da formação da placa de aço, como descrito acima, segundo uma forma tubular por deformação a frio, seguido pela costura de soldadura por as partes dos mesmos BUTTING.
O método de conformação a frio pode ser qualquer método, no qual, em geral, a placa de aço é moldado em forma tubular de acordo com um processo UOE ou através de encurvamento por pressão ou semelhante. O método de costura de soldadura por as partes BUTTING não é especificamente definido e talvez qualquer método capaz de alcançar a resistência da junta suficiente e a resistência conjunta. No entanto, do ponto de vista da qualidade da soldadura e a eficiência da produção, especially preferred is submerged arc welding. Após a soldagem costura das peças juntas, o tubo é processado para a expansão mecânica para a finalidade de remover a solda ing tensões residuais e melhorar o arredondamento tubo de aço. In
5 isto, a razão de expansão mecânica é, de preferência a partir de 0.5 Para 1.5% sob a condição de que um arredondamento tubo de aço pré-determinada pode ser obtida e a tensão residual pode ser removido.

EXEMPLOS

flamejado de aço que têm as composições químicas mostrado na Tabela 1 (Aços A a V) foram produzidas por um processo de vazamento contínuo e, usando estes, Placas de aço de espessura tendo uma placa
15 espessura 25.4 mm e 33 mm foram produzidos.
Uma laje aquecida foi laminada a quente, e, em seguida, arrefecida acelerado para ter uma resistência predeterminada. Nisso, a temperatura de aquecimento foi laje 1050。C”a temperatura de laminagem de acabamento era 840 a 800 ° C., e a temperatura de arrefecimento acelerado início
20 foi 800 a 760 ° C. A temperatura de arrefecimento foi acelerada paragem 450 Para 550。C. Todas as placas de aço obtidos satisfeita uma força de API X65, e a resistência à tracção dos mesmos foi de 570 Para 630 MPa. No que diz respeito a propriedades de tracção das placas de aço, um espécime de teste espessura iull na direc transversal-
25 ção de rolamento foi usada num ensaio de tensão para determinar a resistência à tracção dos mesmos.
A partir de 6 Para 9 provetes HIC foram tomadas a partir da chapa de aço das mesmas em diferentes posições, e testado para a resis tência de HIC dos mesmos. A resistência de HIC foi determinada como se segue:
30 A peça de teste foi mergulhado numa solução aquosa de 5% NaCl + 0,5% de CH3COOH saturada com sulfureto de hidrogénio Hav ing um pH de cerca de 3 (solução NACE comum) for 96 horas, e, em seguida, toda a superfície da peça de teste foi verificada por fissuras através de detecção ultra-sónicos, e a peça de teste
35 foi avaliada com base na relação de área de fenda (CARRO) disso. Um de 6 Para 9 provetes da placa de aço tendo a maior relação de área de fenda é tomado como a razão entre a área da placa de aço típica fissura, e aquelas que possuem uma relação de área de fendas de pelo mais 6% são bons.
40 A dureza da área do centro segregação foi determi extraído como se segue: As secções transversais cortadas na direcção da espessura da placa de amostras plurais tomadas a partir da chapa de aço foram polidos, então levemente gravado, e a parte em que as linhas ção segrega foram vistos foi testado com um medidor de dureza de Vickers
45 sob uma carga de 50 g, e o valor máximo foi tomado como a dureza da área de separação do centro.
O comprimento do carbonitreto de Nb na área do centro segregação foi determinada como se segue: A superfície de fractura da parte em que a amostra foi rompido no teste foi de HIC
50 observado com um microscópio de electrões, e o comprimento máximo dos grãos de carbonitreto de Nb em superfície da fractura foi medido, e este é o comprimento do carbonitreto de Nb em área segregação do centro. Aqueles dificilmente rachado no teste de HIC foram processados ​​da seguinte forma: seções transversais plural da
55 peças de teste de HIC foram polidas, então levemente gravado, e a parte em que as linhas de segregação foram vistos foi analisada por mapeamento elementar com um analisador micro sonda de electrões (EPMA) para identificar o carbonitreto de Nb, e o comprimento máximo dos grãos foi medido como sendo o comprimento da Nb
60 carbonitreto na área segregação do centro. Em relação a microestrutura, as amostras foram observadas com um microscópio óptico na parte central da espessura da chapa do mesmo e na posição de t / 4 dos mesmos, ea foto gráficos fotos, assim,-tomadas foram image-processados ​​para medir a área
65 fracção da fase de bainita. A fracção da área de bainite foi medida em 3 Para 5 visualizações, e os dados foram a média para ser a fracção de volume da fase de bainita.

11
Os resultados do teste e de medição acima mencionados são mostrados na Tabela 2.
Na tabela 1 e Tabela 2, as chapas de aço (aços) de nºs. A a K andu ANDV que são exemplos todos têm uma relação de área de fenda pequena no teste de HIC, e tem extremamente boa resistência HIC.
Em oposição a estes, as chapas de aço (aços) L a O, que são amostras comparativas têm um valor de mais de CP 0.95, ou que é, a dureza de segregação área do centro do mesmo é de alta, e eles têm uma relação de área de alta fenda no teste de HIC, e tem uma propriedade HIC pobres. similarmente, nas placas de aço (aços) P e Q, a quantidade de Mn ou a quantidade S é maior do que a gama de, e, por conseguinte, MnS formada na área de separação do centro dessas chapas de aço. adequadamente, as chapas de aço a partir de cracking MnS e a sua resistência de HIC é baixo. também semelhante, na placa de aço (aço) R, a quantidade Nb é laigerthan nossa gama e, assim sendo, grosseiro carbonitreto de Nb formada na área de separação do centro da placa de aço e, adequadamente, a resistência de HIC do mesmo é baixa através do valor CP cai dentro da mesma gama nosso. similarmente, Ca não foi adicionado à placa de aço (aço) S, que, portanto, não foi submetido a morfologia de con trolo de inclusão por sulfureto e Ca, adequadamente, a resistência de HIC da placa de aço é baixo. similarmente, na placa de aço (aço) T, a quantidade Ca é maior do que a nossa gama e, lá na frente, a quantidade de óxido de Ca aumento no aço. adequadamente, a placa de aço rachado sob o ponto do óxido de partida, e a resistência de HIC da placa de aço é baixo.
Algumas placas de aço mostrados na Tabela 2 foram formados em tubos de aço. Concretamente, a placa de aço foi laminado a frio de acordo com um processo UOE para se obter uma forma tubular, e as partes BUTTING

12
mesmos foram soldadas por solda a arco submeiged (ing costura de solda) de cada uma camada das faces interiores e exteriores, em seguida, estas foram processadas para a expansão mecânica de 1% em termos da mudança periferia exterior do tubo de aço, assim produ-
5 ing tubos de aço com um diâmetro externo de 711 mm.
Os tubos de aço produzidas foram testadas no mesmo teste de HIC que o descrito para as placas de aço acima mencionados. Os resultados são mostrados na Tabela 3. A resistência de HIC foi determinada como se segue: Um pedaço de teste é cortado em quartos no comprimento
10 direção, e a secção transversal é observado, e a amostra é avaliada com base na razão entre o comprimento de crack (CLR) (valor de significar [total de comprimento da fissura / largura (20 mm) de peça de teste]).
Na tabela 3, Nos. 1 Para 10 e 18 e 19 são os nossos tubos de aço, e a relação comprimento da fissura no teste de HIC não é superior
15 do que 10%, e os tubos de aço têm uma excelente tância resis HIC. Por outro lado, os tubos de aço de exemplos comparativos, Nos. 11 Para 17 têm uma baixa resistência de HIC. Aplicabilidade industrial
espessas chapas de aço com uma espessura de chapa 20 mm ou
20 mais tem um extremamente excelente resistência HIC. Eles são aplicáveis ​​a linha de tubos que são necessários para satisfazer a recente, severer resistência HIC.
A nossa abordagem é eficaz quando aplicado a tubos de parede pesados ​​com uma espessura de parede de 20 mm ou mais; e tubos de aço
25 tendo uma espessura de parede maior requer a adição de mentos de liga ELE, e pode ser difícil para reduzir a dureza da área do centro do mesmo segregação. adequadamente, os aços podem exibir o seu efeito quando aplicada a chapas de aço de espessura de mais do que 25 mm in thickness.

Os comentários estão fechados.