abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG, http://www.abtersteel.com/sr/ OCTG pipe,karbonski lulu,Bešavne čelične cevi ,обликоване цеви Wed, 17 Jul 2019 01:23:49 +0000 sr hourly 1 https://wordpress.org/?v=4.9.8 АСТМ А53 Разред & Гарде Б Врсте цеви и димензије http://www.abtersteel.com/sr/line-pipe/astm-a53-grade-a-garde-b-pipe-types-and-dimensions/ Tue, 16 Jul 2019 09:57:25 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=5538-sr ASTM A53 is one of the widely used standard specification for Steel Pipe that used in the Oil and Gas as well as other process industries also. ASTM A 53 Разред Б популарнији од осталих разреда. Ове цеви могу бити голе цијеви без икаквих премаза, или може бити топло пала или поцинкованог и произведен од стране варење или Бесшовние производног процеса. Нафтом и гасом АСТМ А53 цеви се користе у структурном и некритичном апликацију. Они се не користе у угљоводоничних услугама или услуга које укључују притисак и температуру. Pipe Size and Types Covered in […]

The post АСТМ А53 Разред & Гарде Б Врсте цеви и димензије appeared first on abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG,.

]]>
ASTM A53 is one of the widely used standard specification for Steel Pipe that used in the Oil and Gas as well as other process industries also. ASTM A 53 Разред Б популарнији од осталих разреда. Ове цеви могу бити голе цијеви без икаквих премаза, or it may be Hot-Dipped or Zinc-Coated and manufactured by Welding or by a Seamless manufacturing process.

Нафтом и гасом АСТМ А53 цеви се користе у структурном и некритичном апликацију. They are not used in hydrocarbon services or any services that involve pressure and temperature.

Величина цеви и врсте Цоверед у АСТМ А53
Величина цеви НПС 1/8 "до НПС 26" су покривени у овом стандарду. Ово је еквивалентно ДН 6 to DN 650.
There are three types of pipes covered in ASTM A53.

Type F – Furnace-butt welded continuous welded Pipe.
Prvoklasan
Овај тип цеви врши се наставља калем, а уздужни спој се заварује ковачницу заваривањем. In which set of rollers is used that create mechanical pressure to joined heated ends.

Type E – Electric-resistance welded.
Prvoklasan
Граде Б
Овај тип цеви врши се наставља калем, а уздужни спој заварен топлота произведена електричним отпором између супротних крајева цеви. У овом процесу такође, сет ваљака се користи за спајање загрејане крајеви. The weld seam of Grade Bpipes is heat treated after welding to a minimum of 540°C.

Тип С - сеамлесс
Prvoklasan
Граде Б
Ове врсте цеви су произведени користећи
extrusion method.

Рав челик који се користи у производњи цеви настаје отвореног камина, електро-пећи, or basic-oxygen method.

The post АСТМ А53 Разред & Гарде Б Врсте цеви и димензије appeared first on abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG,.

]]>
ТРАНСПОРТ РОБЕ http://www.abtersteel.com/sr/news/products-news/freight-transport/ Tue, 14 May 2019 07:04:41 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=5517-sr HEBEI HAICHUAN INTERNATIONAL FORWARDERS LIMITED Founded on August 8, 2008, HEBEI HAICHUAN INTERNATIONAL FORWARDERS LIMITED is a company subordinated to HEBEI ABTER STEEL GROUP. Држећи у изобиљу знања логистику и искусних професионалаца, Компанија се углавном бави предузећа у вези са међународном саобраћају, као што су у међународном саобраћају, међународни ваздушни саобраћај, роба инспекција, царинска декларација, складиштење и карго осигурање. Компанија нуди домаћим и страним увознике, извозници и произвођачи са сигурном, брзе и квалитетне глобална логистика и услуге у ланцу снабдевања придржавајући се “интегритет засноване и сервис-оријентисана” философија. Ослањајући се на своје “прозор” предност, the company has established good and close long-term cooperative relationship with […]

The post ТРАНСПОРТ РОБЕ appeared first on abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG,.

]]>
Хебеи Хаицхуан Интернатионал ФОРВАРДЕРС Лимитед

Основан августа 8, 2008, Хебеи Хаицхуан Интернатионал ФОРВАРДЕРС Лимитед је компанија подређен Хебеи АБТЕР Стеел Гроуп. Држећи у изобиљу знања логистику и искусних професионалаца, Компанија се углавном бави предузећа у вези са међународном саобраћају, као што су у међународном саобраћају, међународни ваздушни саобраћај, роба инспекција, царинска декларација, складиштење и карго осигурање. Компанија нуди домаћим и страним увознике, извозници и произвођачи са сигурном, брзе и квалитетне глобална логистика и услуге у ланцу снабдевања придржавајући се “интегритет засноване и сервис-оријентисана” философија. Ослањајући се на своје “прозор” предност, компанија је основана добар и блиску дугорочне кооперативни однос са различитим светски познатих превозника (ООЦЛ, Маерск, ЕВЕРГРЕЕН, Пил, ВАНХАИ, МСЦ, Иангминг, ЦМА, ХАЊИН, ЦОСЦО, i sl.) Његове међународне мреже проширила широм Европе, Америка, Afrika, Australija, Јапан, Југоисточној Азији и Блиском Истоку и обезбедити царињење, претовар, теретни прикупља, Хоме Сервице и увозна роба превоз на различитим главним лукама широм света. Ми ћемо се потрудити да обезбеди већину стручних и интимне услуге за сваког купца. Предиван као нашом мисијом да штити интересе потрошача, ми ћемо заиста отплатити сваког купца са искреност и високе ефикасности, и контролишу сваки ризик практично, soundly and broadly.

The post ТРАНСПОРТ РОБЕ appeared first on abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG,.

]]>
Хеави Тежина цеви за бушење (ХВДП) http://www.abtersteel.com/sr/octg-2/heavy-weight-drill-pipe-drill-collar/heavy-weight-drill-pipe-hwdp/ Tue, 09 Apr 2019 04:03:57 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=5454-sr Хеави Тежина цеви за бушење (ХВДП) Наш Тешка Тежина цеви за бушење (ХВДП) нуди постепени прелаз са хеави, rigid drill collars to the more flexible drill pipe which helps to reduce the number of fatigue failures seen directly above the Bottom Hole Assembly (BHA). Нудимо тешке тежине у 3.1 / 2 ", 4″, 5″ and 5.1/2″ consisting of hard banded tool joints and raised wear pads on central upsets to optimize wear resistance. Нудимо две врсте ХВДП конфигурације; Стандард ХВДП и Спирални ХВДП. Standard HWDP Prevents stress concentration and allows directional drilling with controlled torque and reduces differential pressure sticking. Spiral HWDP Designed to handle maximum stresses induced at harsh drilling environments in vertical and directional wells. Акције многи од истих карактеристика од стандардног ХВДП. Better reduction in differential sticking Increased weight and stiffness Minimizes wear Improves cutting circulation for better hole cleaning Our preferred applications of hard banding for drill pipe tool joints and BHA components (ХВДП, drill огрлице) are ARNCO 350XT or Duraband NC, оба НС-1 цертифиед; које нису само дизајниране да заштите цеви за бушење од ношења, али и да заштити кућиште. We use a robotic welding system for hardbanding drill pipe. ХВДП - 3.500 – NC38 HWDP – 4.000 – MT39 HWDP – 4.000 – XT39 HWDP – 5.000 – NC50 HWDP – 5.500 – HT55 HWDP – 5.500 : ОД х 3.250 ID – DPMDS55 HWDP – 5.500 : ОД х 4.000 ИД - ДПМДС55

The post Хеави Тежина цеви за бушење (ХВДП) appeared first on abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG,.

]]>

Хеави Тежина цеви за бушење (ХВДП)

Наш Тешка Тежина цеви за бушење (ХВДП) нуди постепени прелаз са хеави, крути дрилл крагне до флексибилније бушење цеви која помаже да се смање

број кварова замора видети директно изнад Боттом Холе Скупштине (BHA).

Нудимо тешке тежине у 3.1 / 2 ", 4″, 5"И 5.1 / 2" који се састоји од тврдих тракасте алата зглобова и покренута хабања јастучића на централном узнемирава за оптимизацију хабање

resistance.

Нудимо две врсте ХВДП конфигурације; Standard HWDP and Spiral HWDP.

стандард ХВДП
Prevents stress concentration and allows directional drilling with controlled torque and reduces differential pressure sticking.

спирала ХВДП
Designed to handle maximum stresses induced at harsh drilling environments in vertical and directional wells.

Shares many of the same features from the Standard HWDP.
Боље смањење диференцијалне лепљење
Повећана тежина и крутост
минимизира хабање
Побољшава циркулацију сечење за боље чишћење рупа

Наша предност примене хард кантовања за бушење цеви алата зглобова и БХА компоненти (ХВДП, drill огрлице) су АРНЦО 350КСТ или Дурабанд НЦ, оба НС-1 цертифиед; које нису само дизајниране да заштите цеви за бушење од ношења, али и да заштити кућиште. Ми користимо роботски систем за заваривање

hardbanding drill pipe.

ХВДП - 3.500 - НЦ38
ХВДП - 4.000 - МТ39
ХВДП - 4.000 - КСТ39
ХВДП - 5.000 - НЦ50
ХВДП - 5.500 - ХТ55
ХВДП - 5.500 : ОД х 3.250 ИД - ДПМДС55
ХВДП - 5.500 : ОД х 4.000 ИД - ДПМДС55

The post Хеави Тежина цеви за бушење (ХВДП) appeared first on abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG,.

]]>
Карактеристике за разред 20 http://www.abtersteel.com/sr/news/products-news/characteristics-for-grade-20/ http://www.abtersteel.com/sr/news/products-news/characteristics-for-grade-20/#respond Tue, 26 Mar 2019 07:50:52 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=2992-sr Razred : 20 ( 20 ) заменити: 15, 25 Klasifikacija : High quality structural carbon steel       Хемијски састав ин % for grade 20 ( 20 )   C Si Mn Ni S P Cr Cu As 0.17 – 0.24 0.17 – 0.37 0.35 – 0.65 максимум 0.3 максимум 0.04 максимум 0.035 максимум 0.25 максимум 0.3 максимум 0.08   Temperature of critical points for grade 20 ( 20 ).   Ac1 = 724 , Ac3(Acm) = 845 […]

The post Characteristics for grade 20 appeared first on abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG,.

]]>
Razred : 20 ( 20 ) заменити: 15, 25 Klasifikacija : High quality structural carbon steel    

 

Хемијски састав ин % for grade 20 ( 20 )

 

C Saj Mn Ni S P CR Cu Као
0.17 – 0.24 0.17 – 0.37 0.35 – 0.65 max 0.3 max 0.04 max 0.035 max 0.25 max 0.3 max 0.08

 

Temperature of critical points for grade 20 ( 20 ).

 

ац1 = 724 , ац3(ацm) = 845 , Ar3(лукm) = 815 , Ar1 = 682

 

Механичка својства под Т = 20oС for grade 20 ( 20 )

асортиман Димензија Direct. иу иT d5 и КЦУ Termička obrada
мм, мпа мпа % % кЈ / m2
Лист топлоте третман, GOST 4041-71 4 – 14   340-490 28
Цев топло сој, GOST 550-75     431 255 22 50 780
Lulu, GOST 8731-87     412 245 21
Lulu, GOST 10705-80     372 225 22
Rolled stock, GOST 1050-88 to 80   410 245 25 55 нормализује
Ваљани Стоцк хладно обрађени , GOST 1050-88     490 7 40
Роловани Стоцк жареном стању , GOST 1050-88     390 21 50
банд жареном стању , GOST 2284-79     310-540 18
Банд хладно обрађени , GOST 2284-79     490-830

 

The post Characteristics for grade 20 appeared first on abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG,.

]]>
http://www.abtersteel.com/news/products-news/characteristics-for-grade-20/feed/ 0
Поцинковане челичне цеви спецификација, величина теоријски тежина сто http://www.abtersteel.com/sr/structural-pipe/galvanized-steel-pipe-specification-size-theoretical-weight-table/ Thu, 14 Feb 2019 03:15:21 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=4686-sr Кина стандардни топло поцинкованог челика цеви|хладно поцинкована челична цев специфицатион, size theoretical weight table regulation grid OD mm Wall thickness mm Minimum wall Welded pipe ( 6 м фиксне дужине) Pocinkovane cevi ( 6 м фиксне дужине) Nominal inner diameter inch   Thick mm Meter weight kg Root weight kg Meter weight kg Root weight kg DN15 1/2 21.3 2.8 2.45 1.28 7.68 1.357 8.14 DN20 3/4 26.9 2.8 2.45 1.66 9.96 1.76 10.56 ДН25 1 33.7 3.2 2.8 2.41 14.46 2.554 15.32 ДН32 1.25 42.4 3.5 3.06 3.36 20.16 3.56 21.36 ДН40 1.5 48.3 3.5 3.06 3.87 23.22 4.1 24.6 ДН50 2 60.3 3.8 3.325 5.29 31.74 5.607 33.64 […]

The post Поцинковане челичне цеви спецификација, величина теоријски тежина сто appeared first on abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG,.

]]>
Кина стандардни топло поцинкованог челика цеви|хладно поцинкована челична цев специфицатион, величина теоријски тежина сто

регулација

решетка

ОД

мм,

Wall thickness mm

Минимална зид

Šavnih cevi

( 6 м фиксне дужине)

Pocinkovane cevi

( 6 м фиксне дужине)

Номинални унутрашњи пречник

инч

 

Thick mm

Meter weight kg

Root weight kg

Meter weight kg

Root weight kg

ДН15

1/2

21.3

2.8

2.45

1.28

7.68

1.357

8.14

DN20

3/4

26.9

2.8

2.45

1.66

9.96

1.76

10.56

ДН25

1

33.7

3.2

2.8

2.41

14.46

2.554

15.32

ДН32

1.25

42.4

3.5

3.06

3.36

20.16

3.56

21.36

ДН40

1.5

48.3

3.5

3.06

3.87

23.22

4.1

24.6

ДН50

2

60.3

3.8

3.325

5.29

31.74

5.607

33.64

ДН65

2.5

76.1

4

3.5

7.11

42.66

7.536

45.21

ДН80

3

88.9

4

 

8.38

50.28

8.88

53.28

ДН100

4

114.3

4

 

10.88

65.28

11.53

69.18

ДН125

5

140

4.5

 

15.04

90.24

15.942

98.65

ДН150

6

168.3

4.5

 

18.18

109.08

19.27

115.62

ДН200

8

219.1

6 (топловодне цеви)

 

31.53

189.18

   

ДН200

8

219.1

6.5 hot-dip galvanizing

     

36.12

216.72

GB / T 3091-2001 hot-dip galvanized pipe wall thickness deviation

ime

одмерити

Кинески стандардна

ентерприсе стандардна

kontrast закључак

Лов течности притисак преноси заварена челичне цеви

Заварене челичне цеви

МБ / Т3091-2001

П / ИФ01-2002

1

Челичне цеви спољни пречник

Челичне цеви спољни пречник,

спољни пречник дозвољена одступања

Боље него кинеским стандардима

Outer diameter D/mm

Tube outer diameter deviation mm

Тубе спољни пречник

Deviation mm

Outer diameter D

8″

± 0.60mm

D< 48.3

± 0.5mm

5″-6″

± 0.50mm

48.3<D <

168.3

± 1.0%

4″

± 0.40mm

168.3<D <

508

± 0.75%

+2.4 -0.8

3″-“

± 0.30mm

D>508

± 1.0%

+3.0 -0.8

2″ или мање

± 0.20mm

Дебљина зида одступање

± 12.5%

Wall thickness S

1.8

5.75мм,

5%

2

uobičajena дужина

dozvoljena одступања

дужина

uobičajena дужина

dozvoljena одступања

Боље него кинеским стандардима

4-12 MILIONA

+20 -0

2 inches or less

5-0

доубле дужина: 5-10mn ® should be

отишао у сваку двапут на уобичајени дужини

маргина

+20 -0

2.5 инцхес – 4 инцхес

5-0

5 inches or more

15-0

Посебна дужина

20-0

Кина стандардни галванизовани (Zavarene) цена челичне цеви

Назив производа

Материјал

Спецификација

дебљина зида ( mr )

Јединица (tona / јуан)

teorijska тежина (m / кг )

Јединица (m / јуан)

Топло поцинковани челик

Q 235

ДН 15

(1/2)

2.8

6300

1.357

8.549

Топло поцинковани челик

Q 235

ДН 20

(3/4)

2.8

6300

1.760

11.088

Топло поцинковани челик

Q 235

ДН 25 (1.0)

3.2

6300

2.554

16.090

Топло поцинковани челик

Q 235

ДН 32

(1.25)

3.5

6100

3.560

21.716

Топло поцинковани челик

Q 235

ДН 40

(1.5)

3.5

6100

4.100

25.010

Топло поцинковани челик

Q 235

ДН 50

(2.0)

3.5

6000

5.607

33.642

Топло поцинковани челик

Q 235

ДН 65

(2.5)

4.0

6000

7.536

45.216

Топло поцинковани челик

Q 235

ДН 80

(3.0)

4.0

6000

8.880

53.28

Топло поцинковани челик

Q 235

ДН 100

(4.0)

4.0

6000

11.530

69.18

Топло поцинковани челик

Q 235

ДН 125

(5.0)

4.5

6200

15.942

98.84

Топло поцинковани челик

Q 235

ДН 150

(6.0)

4.5

6200

19.270

119.474

Топло поцинковани челик

Q 235

ДН 200

(8.0)

6.5

6300

36.120

227.556

Заварене челичне цеви

Q 235

ДН 15

(1/2)

2.8

6500

1.357

8.8205

Заварене челичне цеви

Q 235

ДН 20

(3/4)

2.8

6500

1.760

11.44

Заварене челичне цеви

Q 235

ДН 25

(1.0)

3.2

6500

2.554

16.601

Заварене челичне цеви

Q 235

ДН 32

(125)

3.5

6500

3.560

23.140

Заварене челичне цеви

Q 235

ДН 40

(1.5)

3.5

6500

4.100

26.650

Заварене челичне цеви

Q 235

ДН 50

(2.0)

3.5

6500

5.607

36.4455

Заварене челичне цеви

Q 235

ДН 65

(2 5)

4.0

6500

7.536

48.984

Заварене челичне цеви

Q 235

ДН 80

(3.0)

4.0

5500

8.880

48.84

Заварене челичне цеви

Q 235

ДН 100

(4 0)

4.0

5500

11.530

63.415

Заварене челичне цеви

Q 235

ДН 125

(5 0)

4.5

5700

15.942

90.869

Заварене челичне цеви

Q 235

ДН 150

(6 0)

4.5

5700

19.270

109.839

Заварене челичне цеви

Q 235

ДН 200

(8.0)

6.0

5900

36.120

213.108

The post Поцинковане челичне цеви спецификација, величина теоријски тежина сто appeared first on abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG,.

]]>
Челичног лима и челичне цеви за ЛИНЕ ЦЕВИ http://www.abtersteel.com/sr/line-pipe/steel-plate-and-steel-pipe-for-line-pipes/ Sat, 12 јан 2019 14:23:57 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=4634-sr Ово је §371 у Интернационалној пријави број. ПЦТ / ЈП2008 / 070726, са међународним датума подношења Нов. 7, 2008 (ВО 2009/061006 ал, објављено мај 14,2009), која се заснива на јапанској патентној пријави бр. 2007-290220, поднесена Јан. 7,2007, предмет која је овде инкорпорирана по референци. TECHNICAL FIELD This disclosure relates to a high-strength steel plate for line pipes, који се користи за транспорт сирове нафте, природни гас или слично и које је одлично анти водоником изазване прслине (у даљем тексту ХИЦ отпор), and to a steel pipe for line pipes produced by the use of […]

The post Челичног лима и челичне цеви за ЛИНЕ ЦЕВИ appeared first on abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG,.

]]>
Ово је §371 у Интернационалној пријави број. ПЦТ / ЈП2008 / 070726, са међународним датума подношења Нов. 7, 2008 (ВО 2009/061006 ал, објављено мај 14,2009), која се заснива на јапанској патентној пријави бр. 2007-290220, поднесена Јан. 7,2007, the subject matter of which is incorporated by reference.

ТЕХНИЧКА ОБЛАСТ

Овај проналазак се односи на челичном плочом високе чврстоће за линије цеви, који се користи за транспорт сирове нафте, природни гас или слично и које је одлично анти водоником изазване прслине (у даљем тексту ХИЦ отпор), и челичне цеви за линије цеви произведене коришћењем челичне плоче; а односи се на челичног лима и челичне цеви за линије цеви посебно повољним за довод цеви дебљине цеви од најмање 20 mm and required to have an excellent HIC resis­ tance.

ИСТОРИЈАТ

У глобалу, линија цеви се производе формирањем челичног лима произведеног у плате милл ора топло ваљаоница, Формирањем процесом уое, штампа Бенд процес формирања, ваљање или слично. Лине цеви за употребу за превоз водоник-сулфида- садрже сирово уље или природни гас (у даљем тексту ово може бити означена као "линија цеви за киселим гаса") се захтева да задовоље такозвани "кисело отпор" као што су отпорност на водоником изазване прслине (отпорност на ХИЦ), resistance to anti-stress corrosion cracking (ПКС отпор) и слично, Поред снаге, снага и способност заваривања. Водоник индукује пуцање (у даљем тексту ХИЦ) челика је речено како следи: Hydrogen ions from corrosion reaction adhere to the surface of steel and permeate into the inside of steel as atomic hydrogens, then diffuse and accumulate around the non-metal inclusions such as MnS and the like or hard second phase in steel and then form hydrogen gas thereby cracking the steel owing to the inner pressure thereof.

досада, за спречавање таквог водоником изазване прслине инг, Неке методе су предложени. На пример, ЦН-А, 54-110119 предлаже технику смањења С садржај челика и додавањем погодне количине Ца, РЕМ (раре-еартх метал) или слично на челик да тиме спречи стварање дугих продужава МНС и претворити облик у фино дис персед сферног цас инклузије. Према томе, the stress con­ centration by the sulfide inclusion is reduced and cracking is therefore prevented from initiation and propagation to thereby improve the HIC resistance of steel.

ЦН-А, 61-60866 и ЈП-А 61-165207 propose a technique of reducing center segregation through reduction in elements having a high tendency toward segregation (C, Mn, P,i sl.) или кроз натапање термичку обраду у процесу плоче грејања, и промени микроструктуру челика у то беинита фазе убрзаним хлађењем после топлог ваљања. Према томе, formation of an island martensite (М-Саставни) да буде иницијацијску тачку пуцања у центру сегрегације области, као формирање очврслог структуре попут мартензита или слично да буде пропагација пут пукотина може спречити. ЦН-А, 5-255747 предлаже царбон еквивалентан формулу засновану на коефицијент расподеле, and proposes a method of pre­ venting cracking in the center segregation area by controlling it to a predetermined level or less.

даље, као контрамере до пуцања у центру сегрегације области, ЦН-А, 2002-363689 предлаже метод дефинисања сегрегације степен Нб и Мн у области центру сегрегације да не буде више унапред одређеном нивоу, и ЈП-А 2006-63351 proposes a method of defining the size of the inclusion to be the initiation point of HIC and the hardness of the center segregation area.

Međutim, дебелог зида цеви дебљине зида од најмање 20 мм се повећава за последњих линијских цеви за киселим гаса; ау таквим дебелог зида цеви, износ легирајућих елемената који се додају мора повећати за обезбеђивање његову снагу. У том случају, чак и када је МНС формација спречен или микроконституент подручја центра сегрегације побољшана према горе поменутих метода пре-арт, Тврдоћа центра сегрегацију области може повећати и ХИЦ може доћи из Нб царбонитриде. Пуцања из Нб царбонитриде има однос дужине мала пукотина, и стога је досад није посебно узета као проб лем у конвенционалном захтева за ХИЦ отпорност. како год, недавно, Даље је потребно више ХИЦ ресистанце, and it has become necessary to prevent HIC from Nb carbonitride.

Поступак смањења величине једног Нб-садржи аутомобила бонитриде екстремно мале величине 5 јимор мањи, као у ЈП-А 2006-63351, можда важи за спречавање појавити Ренце на ХИЦ у центру сегрегације области. заправо, Међутим, груба Нб царбонитриде често формирају у коначно-Солиди Фиед зоне у одливка ливење или континуално ливење; а за горе поменуту Северер захтев за ХИЦ отпорност, материјал центра сегрегацију зони мора бити екстремно строго контролисана за спречавање покретање ХИЦ и за спречавање ширења прслина из Нб Царбони- Триде које могу формирати у једном фреквенцији. Као метод контроле материјала Центра сегрегације области, ту се спомиње угљен еквивалентан формулу предложену од ЈП-А 5-255747 у којој је коефицијент расподеле се узима у обзир. Međutim, јер коефицијент сегрегација експериментално добијен анализом са електронским сонда микро анализатор, може се добити само као средња вредност унутар мерног опсега величине месту, на пример, око 10 |ИМ или тако. Takođe, this is not a method capable of strictly estimating the concentration of the center segregation area.

Према томе, могло би бити корисно да се обезбеди челичног лима за високе чврстоће линије цеви одличних у ХИЦ отпора, у пар тицулар, челична плоча за високе чврстоће линијских цеви за киселим гаса који има одличну отпорност на ХИЦ способан да у довољној мери задовољава озбиљног услов за ХИЦ отпор неопходним за линијских цеви за киселим гаса који има дебљину цеви од 20 мм или више.
То такође може бити од помоћи да се обезбеди челичну цев за линије цеви, which is formed of the high-strength steel plate for line pipes having such excellent capabilities.

РЕЗИМЕ

Челичне цеви којима овај проналазак је усмерен је челична цев која АПИ граде офКс65 или новији (који има приноса стрес од најмање 65 КСи и најмање 450 мпа), анд ис а челичне цеви високе чврстоће који има јачину на кидање од најмање 535 MPa.

тако Пружамо:

Челична плоча за линије цеви које садрже, у смислу% по тежини, C: 0.02 до 0.06%, Saj: 0.5% или мање, Mn: 0.8 до
1.6%, P: 0.008% или мање, S: 0.0008% или мање, ал: 0.08%
или мање, NB: 0.005 до 0.035%, Ti: 0.005 до 0.025%, и
као: 0.0005 до 0.0035%, са билансом Фе и иневи

табле нечистоће, који има, како представљен Фол мукање формули, ЦП вредност 0.95 или мање и ЦЕК вриједност 0.30 или више:
КП = 4.46Ц(%)+2.37мк(%)/6+{1.18CR(%)+1.95
м?(%)+1.74р(%)}/5+{1.74, Ц «(%)+л .7М(%)}/
15+22.36P(%),
Шта ^ =, Ц(%)+БА(%)/6+{CR(%)+Mo(%)+р(%)}/5+
{, Ц «(%)+м(%)}/15.

2. Челична плоча за линије цеви горе

1, which further contains, у погледу % према тежини, један или више Цу: 0.5% или мање, Ni: 1% или мање, CR: 0.5% или мање, Mo: 0.5% или мање и В: 0.1% или мање.
3. Челична плоча за линије цеви горе 1 или 2, где је тврдоћа централног сегрегацију области је ХВ 250 или ниже, а дужина Нб царбонитриде у области центра сегрегације је највише 20 [m or less.

4. Челична плоча за линије цеви било које од горе наведеног 1 до 3, где је микроструктура челичне плоче има беинита фазу 75% или више као запремински удео истих
5. Челична цев за преломе цеви, produced by shaping the steel plate of any of the above 1 до 4 у цјевастом облику хладним обликовања, затим његов шав-заваривање лимит делове.
Челична плоча и челичне цеви за довод цеви имају екцел позајмио ХИЦ отпорност и може довољно задовољити захтева Мент тешког ХИЦ отпора нарочито потребна за линије цеви дебљине цеви од 20 mm or more.

КРАТАК ОПИС ЦРТЕЖА

шипак. 1: Графикон приказује однос између тврдоће центра сегрегације подручја и односа црацк површине у ХИЦ тесту челичне плоче која има МНс или Нб Карбо Нитрид формиране на подручју центре сегрегације него.
шипак. 2: Графикон приказује однос између ЦП вредности челичног лима и крек подручја однос соли у ХИС тесту.
ДЕТАЉАН ОПИС
истражили смо детаљно појаву пуцања и пропагације понашања него у ХИЦ тесту са становишта покретања пуцања и микроструктуре подручја центра сегрегације и, као резултат, добили следеће резултате.
Први, за спречавање пуцања у центру сегрегације области, Дотични материјал власништво подручја центра сегрегације је неопходно у складу са врстом инклузије која треба да буде покретање тачка напрслине Фиг. 1 shows one example of the result of a HIC test (метода тест је исти као у Примерима у наставку) челичне плоче имају МНс или Нб царбонитриде формирана на подручју центре сегрегације него. Према томе, познато је да, у случају када МНС постоји у центру сегрегације области, пукотину однос зона се повећава чак и тврдоћа је ниска и, стога, контролисање раста МНС је изузетно важно. Međutim, чак и када би се спречило формирање МНС, у случају када Центар обласне сегрегација садржи неки Нб царбонитриде и када њихови тврдоћа заврши претходно одређеног нивоа (у ово, вицкерс тврдоћа, ВН 250), затим пуцање се јавља у ХИЦ тесту.
Да би се решио овај проблем, неопходно је стриктно контролише хемијске композиције челичне плоче и контролишу тврди Несс подручја центра сегрегација не буде већа од претходно одређеног нивоа (пожељније највише ХВ 250). Ми Тхер модинамицалли анализирали понашање дистрибуције (or incras- sate behavior) хемијског састава у централном сегрегације подручју и да је извео коефицијент расподеле појединачних легура елемената. Коефицијент сегрегација извођења се према следећем поступку. Први, in the finally-solidified zone in casting, ту се формирају шупљину (или празнине) због очвршћавања скупљања или заобљена; и периферни обогаћени растопљени челик улива шупљину да формирају сегрегације тачке обогаћеног конституент. Следећи, the process of solidifying the segregated spots includes constituent change in the solidification boundary based on the thermodynamic equilibrium distribution coefficient, и стога, Тхе Цон центрирања коначно формираног сегрегације подручја могу бити тхер модинамицалли одредити. Using the segregation coeffi- cient obtained through the above-mentioned thermodynamic analysis, ЦП вредност се добија, одговара ауто бон еквивалентне формуле у подручју центра сегрегације репре свог броја следећом формулом. Открили смо да, када је ЦП вредност контролисана да нису већи од претходно одређеног нивоа, then the hardness of the center segregation area can be thereby controlled to be not larger than the critical hardness to cause cracking FIG. 2 показује однос између ЦП вредности представљеним следећом формулом и коефициентот на црацк површине истог у ХИС тесту (метода тест је исти као у
25 Примери у наставку). Према томе, Када се повећава ЦП вредности, онда је однос пукотина област рапидно повећава, but cracking of HIC can be reduced by controlling the CP value to be not larger than a predetermined level.

КП = 4.46Ц(%)+2.37мк(%)/6+{ 1.18CR(%)+l .95
м?(%)+1.74 F(%)}/5+{ 1.74, Ц «(%)+1.7м(%)}/
15+22.36леш(%).
u dodatku, when the size of the Nb carbonitride to be the initiation point of cracking in a HIC testis controlled to be not larger than a predetermined level, а фииртхер када микро- конструкција је углавном састоји фине беинита, онда пуцања ширење може спречити. Takođe, када се комбинује са горе наведеним противмере, more excellent HIC

40 Отпор се може постићи стабилно.
Детаљи челичне плоче за линијских цеви су описане у наставку.
Први, разлог за дефинисање хемијске композиције описује се као у наставку. % указујући на износ цонститу-
45 ОРЛ је све "% по тежини."
C: 0.02 до 0.06%:
Ц је најефикаснији елемент за повећање снаге челичне плоче који је продукован убрзани хлађење. Međutim, када количина Ц мања од 0.02%, затим
50 довољне јачине не може бити осигурана; али са друге стране, када је више од 0.06%, затим снага и отпор ХИЦ може погоршати. Према томе, износ Ц је из 0.02 до 0.06%.
Saj: 0.5% или мање:
55 Си је додата за дезоксидације у процесу одлучивања челика. Međutim, када је Си износ већи од 0.5%, онда жилавости и способност заваривања се може погоршати. Према томе, нарочито Си износ 0.5% или мање. Из горе поменутог становишта, количина Си је пожељније 0.3% или мање.
60 Mn: 0.8 до 1.6%:
Мн се додаје за унапређење снаге и жилавости челика; али кад Мн износ мањи 0.8%, онда његов ефекат није довољна. Međutim, када је више од 1.6&, онда заварљивост и анти-ХИЦ имовине се може погоршати.
65 Према томе, Мн износ је унутар опсега од 0.8 до 1.6%. Из горе поменутог становишта, Мн износ је пожељније од 0.8 to 1.3%.

P: 0.008% или мање:
Писан неизбежна нечистоћа елеменат, и повећава тешко Несс подручја центра сегрегације да се погоршава отпорност ХИЦ. Ова тенденција је невероватно када је износ већи од 0.008%. Према томе, износ П 0.008% или мање. Из горе поменутог становишта, износ П пожељније највише 0.006% или мање.
S: 0.0008% или мање:
С генерално формира МНС укључивање у челичним, али Ца адди тион доноси инклузије контроли морфологије до ЦАС укључивање са Мнс инклузије. Međutim, када је С износ је превише, тада износ ЦАС инклузије може повећати, ау материјалу високе чврстоће, то може бити полазна тачка пуцања. Ова тенденција је невероватно када је С износ већи од 0.008%. Према томе, С износ 0.0008% или мање.
ал: 0.08% или мање:
Алис додат као деокидизинг агент у процесу одлучивања челика. Када Тхеал износ већи од 0.08%, онда чистоћа може смањити погоршавати дуктилност. Према томе, А1 износ 0.08% или мање. poželjnije, је или мање 0.06%. NB: 0.005 to 0.035%

 

Нб је елемент за спречавање раста зрна у плате роллинг, Стога повећање жилавости Захваљујући за мено ситних зрна, и побољшава каљење челика за повећање снаге после убрзаног хлађења. како год, када је Нб износ мањи 0.005%, онда је ефекат је недовољна. С друге стране, када је више од 0.035%, не само жилавост завареног топлотног зоне утицаја може погоршати већ може бити формирана грубо Нб царбонитриде да тиме погоршава отпорност ХИЦ. Нарочито, у коначно-очврснутом зоне у процесу ливења, елементи легирања обогаћени и брзина хлађења је спор и, стога, Нб царбонитриде може лако формирати у центру сегрегације подручја. НБ царбонитриде и даље остаје као ни у ваљане челичне плоче, и на ХИЦ тест, челичне плоче може напући из Нб царбонитриде. Величина Нб царбонитриде у области центра сегрегације је под утицајем НБ износ додаје и, стога, приликом дефинисања највиша граница Нб износе се дода да највише 0.035%, тада величина може да се контролише да највише 20 Џим. аццорд У складу са тим, Нб количина износи од 0.005 до 0.035%. Из горе поменутог становишта, НБ износ је више воле вешто из 0.010 до 0.030%.
Ti: 0.005 до 0.025%:
Ти формира Калај и стога спречава раст зрна у плоче грејање и, Додатно, it prevents the grain growth in the welded heat affected zone to thereby enhance the tough­ ness owing to fine microstructure of base metal and the welded heat affected zone. Međutim, када је Ти износ мањи 0.005%, онда је ефекат је недовољна. С друге стране, када је више од 0.025%, онда жилавости може дете риорате. Према томе, ТИ количина износи од 0.005 до 0.025%. Из горе поменутог становишта, ТИ износ је пожељније од 0.005 до 0.018%.
као: 0.0005 до 0.0035%:
Ца је елемент ефикасан за сулфид инклузију контролу морфологије да тиме побољша дуктилност и ХИЦ Ресис танце. Када је Ца износ мањи 0.0005%, онда је ефекат је недовољна. Međutim, sa druge strane, чак и када се дода Ца у количини од преко 0.0035%, његов ефекат Можда засићена туку жилавости може смањити захваљујући смањења чистоће и, ако је тако, Додатно, износ који Ца заснован оксида у челику може да повећа и челика може напући од тога са резултатом да отпор ХИЦ може такође погорша. Према томе, the Ca amount is from 0.0005 до 0.0035%. Из горе поменутог становишта, Ца износ је пожељно од 0.0010 до 0.030%.
Челична плоча може иуртхер садрже један или више изабраних од Цу, Ni, CR, Мо и В у распону наведени у наставку.
5 Cu: 0.5% или мање:
Цу је елемент ефикасан за побољшање жилавост и повећање снаге. Да бисте добили ефекат, износ је пожељно најмање 0.02%. Međutim, када је Цу износ већи од 0.5%, онда способност заваривања се може погоршати.
10 Према томе, у случају када се додаје Цу, њен износ је
0.5% или мање. Из горе поменутог становишта, Цу износ пожељније 0.3% или мање.
Ni: 1% или мање:
Ни је елемент ефикасан за побољшање жилавост и 15 за повећање снаге; али добијање ефекта, the
износ је првенствено 0.02% или више. Međutim, када је Ни износ већи од 1.0%, онда заварљивост може детерио брзину. Према томе, у случају када се додаје Ни, њен износ је 1.0% или мање. Из горе поменутог становишта, у
20 износ пожељније 0.5% или мање.
CR: 0.5% или мање:
Цр је елемент ефикасан за побољшање каљење да тиме повећају јачину. Да бисте добили ефекат, износ је пожељно 0.02% или више. Međutim, када Цр
25 износ већи од 0.5%, онда заварљивост може детерио брзину. Према томе, у случају када се додаје Цр, њен износ је 0.5% или мање. Из горе поменутог становишта, ЦР износ пожељније 0.3% или мање.
Mo: 0.5% или мање:
30 Мо је елемент ефикасан за побољшање жилавост и повећање снаге; али добијање ефекта, износ је пожељно 0.02% или више. Međutim, када је Пон износ већи од 0.5%, онда заварљивост може детерио брзину. Према томе, у случају када се додаје Пн, њен износ
35 је 0.5% или мање. Из горе поменутог становишта, МО износ пожељније 0.3% или мање.
V: 0.1% или мање:
Вис елемента повећања снаге не погоршава се жилавост. Да бисте добили ефекат, износ је пожељно
40 0.01% или више. Međutim, када је В износ већи од 0.1%, онда заварљивост може увелико погоршати. аццорд У складу са тим, у случају када се додаје В, њен износ је 0.1% или мање. Из горе поменутог становишта, је В износ пожељније 0.05% или мање.
45 Равнотежа челичне плоче је Фе и неизбежна импури
везе.
Вредност КП и ЦЕК вредност представљена о следећем формулама су дефинисани.
КП вредност: 0.95 или мање:
50
КП = 4.46Ц(%)+2.37мк(%)/6+{1.18CR(%)+1.95
м?(%)+1.74 F(%)}/5+{ 1.74, Ц «(%)+1.7м(%)}/
15+22.36леш(%)_
У ово, C(%), Mn(%)5 CR(%), Mo(%),V(%), Cu(%), Ni(%)
55 и П(%) сваки понаособ су садржај одговарајућих елемената.
Поменути формула односи на ЦП вредности формула формулисана за процену материјала Центра
сегрегација простор од садржаја одговарајућих легура елемената. Када ЦП вредност већа, концентрација
60 подручје центра сегрегација је већи, и тврдоћа повећава центра сегрегације површина. Као што је приказано на Фиг. 2, када
ЦП вредност 0.95 или мање, онда је тврдоћа области центра сегрегације може бити довољно мали (пожељно ХВ
250 или ниже) и пуцања у ХИЦ тесту може бити тако 65 спречити. Према томе, ЦП вредност се дефинише 0.95 или
мање. u dodatku, када ЦП је вредност мања, онда је тврдоћа области центра сегрегације је нижа. Zbog toga, in the case where a further higher HIC resistance is desired, ЦП вредност је пожељно 0.92 или мање. даље, када ЦП је вредност мања, затим тврдоћа подручја центра сегрегације је мањи и повећава отпорност ХИЦ анд, стога, Најнижи граница ЦП вредности није дефинисана. Međutim, да добије одговарајућу чврстоћу, ЦП вредност је пожељно 0.60 или више.
ЦЕК Вредност: 0.30 или више:
Шта ^ =, Ц(%)+БА(%)/6+{CR(%)+Mo(%)+р(%)}/5+
{ЦТТ(%)+м(%)}/15.
ЦЕК је угљеник еквивалент челика, и ово је очврсне- sposobnost индекса. Када је ЦЕК вредност већа, онда је снага челика је виша.
Наш приступ побољшава отпорност на ХИЦ хеави-зидних линије цеви за киселим гаса који има дебљину зида од тешких 20 мм или више, и да добију дебелог зида цеви који имају довољно снаге, ЦЕК вредност мора бити 0.30 или више. Према томе, ЦЕК вредност 0.30 или више. Када је ЦЕК вредност већа, онда снага може бити већа и стога челичне цеви са већим дебљину цеви могу произвести. Međutim, када је концентрација легура елемент је превисока, затим тврдоћа подручја центра сегрегације може такође повећати и отпор ХИЦ може погоршати. Zbog toga, највиша граница ЦЕК вредности је пожељно 0.42%.
Челична плоча и челичне цеви пожељно испуњава следеће услове у погледу тврдоће центра подручја сегрегације и Нб царбонитриде бити иницирање тачка ХИЦ.
Тврдоћа Центра сегрегације Ареа: вицкерс тврдоће, ВН 250 или Доња:
Као што је описано у горе, механизам раста прслине у ХИЦ је да водоник накупља око укључивања и слично у челику да изазове пуцање, и до пуцања распростире око укључивања доводећи о великим пукотинама. У ово, подручје центра сегрегација је сајт који се најлакше црацкед, црацкинг лако шири. Zbog toga, када је тврдоћа центра сегрегацију области је Лаи ^ ЕР, then the cracking occurs more readily. У случају када је тврдоћа центра сегрегацију области је ВН 250 или ниже, па чак и када мали Број царбонитриде могу остати у центру Сегре пловидбе области, крековање би тешко пропагирају и, тамо предњим, однос пукотина подручје у ХИЦ тест може бити смањена. Međutim, када је тврдоћа области центра сегрегације је већи од ХВ 250, крековање може лако пропагирају и, posebno, пукотине генерисани у Нб царбонитриде лако размножити. Према томе, Тврдоћа центра сегрегацију области је пожељно ХВ 250 или нижи анд, у случају када је потребна тешке ХИЦ ресистанце, тврдоћа подручја центра сегрегације мора бити илиртхер смањити и, у том случају, Тврдоћа центра сегрегацију области је пожељно ХВ 230 или ниже.
Дужина Нб Царбонитриде у центру сегрегације Ареа: 20 \ИМ или мање:
Нб царбонитриде формиран у простору центра је сегрегација акумулација водоник тачка у ХИЦ тесту, и пукотине може доћи покретањем са аспекта. Када је величина Нб царбонитриде је већа, тада пукотине могу лако размножити и, иако је тврдоћа центра сегрегацију области није више од ХВ 250, пукотине могу да пропагирају. У случају када је дужина Нб царбонитриде је 20 јимор мање, онда пукотине можда онемогућено размножавање када је тврдоћа центра сегрегацију области није више од ХВ 250. Према томе, дужина Нб царбонитриде је 20 Јим или мање, пожељно лОфкмор лесс. The length of the Nb carbo­ nitride means the maximum length of the grain.

Our approach is favorable especially for steel plates for line pipes for sour gas service having a wall thickness of 20 мм или више. То је зато, у глобалу, Када је дебљина плоче (Дебљина зида цеви) је мање од 20 мм,, тада износ легирање елемента додата је мала и, стога, чврсти Несс од центра сегрегацију подручју може бити ниска и, у том случају, челичне плоче могла лако имати добро ХИЦ Ресис танце. У случају када челичне плоче су дебље, износ повећава легирање елемената у њему и, стога, постаје тешко да се смањи тврдоћу центра СЕГРЕ пловидбе простора у таквим дебелим плочама. Посебно за такве дебелих челичних плоча дебљине плоче више од 25 мм,, наш приступ може ефикасније показивати њихове предности.
Челичне цеви су све челичне цеви имају АПИ-разреда Кс65 или више (принос стрес од најмање 65 КСи и најмање 450 мпа), и да високе чврстоће челичне цеви који има јачину на кидање од најмање 535 мпа.
Метална структура челичне плоче (и челичне цеви) пожељно има беинита фазу 75% или више као запремински удео истих, пожељније 90% или више. Беинит фаза је микроструктура одличан у снази и издржљивости, и у случају када запремина фракција њихова је 75% или више, онда пуцања простирање можда спречио у челичној плочи, а челична плоча може имати високу снагу и високу отпорност на ХИЦ. С друге стране, у микроструктуром чија је запремина делић беинита фазе је низак, на пример, у мешовитом структури ферита, перлит, мр (острво мартензит), мартензит или као микроструктуру и баин ите фазу, стварања напрслине простирање у фази интерфејсу може промовисати и отпор ХИЦ може бити тако детерио ратед. У случају када запремина фракција микро сиј ска инфраструктура (ферит, перлит, мартензит или слично) осим оне беинит фаза је мање од 25%, онда погоршање ХИЦ Ресис тање може бити мали и, стога, запремина фракција беинита фазе је пожељно 75% или више. Из истог становишта, запремина фракција беинита фазе је пожељније 90% или више.
Челична плоча је дефинисана у тачки хемијске Цомпо ције, Тврдоћа центра сегрегацију површине и величина Нб царбонитриде као горе, и даљњем микроструктура се дефинише структуру углавном беинит и, према томе, челичне плоче могу имати одличну -ХИЦ отпорност чак и када његова дебљина лима је велика. Zbog toga, челичне плоче може произвести у основи у складу са истим поступком производње као раније. Međutim, да се добије не само ХИЦ Ресис тање, али и оптимална снага и чврстина, челичне плоче се пожељно производи под условом које је наведено доле.
Плоча грејање Температура: 1000 1200 ° Ц.:
У случају када је плоча је температура плоча грејање у топлом ваљању је нижа од 1000 ° Ц., онда се не може добити довољан снага. С друге стране, када већи од 1200 ° Ц., онда снага и имовина ДВТТ (дроп тежина суза тест имовине) може погоршати. Према томе, температура плоча грејање је пожељно од 1000 до 1200 ° Ц.
Да бисте добили високе прост метал жилавост у топлог ваљања процеса, вруће ваљање температура обрада је пожељно нижи, већ напротив, Ефикасност возни може смањити. tamo предњим, вруће ваљање температура финисх мозда дефинирана као погодна температура у обзир неопходне базе метала жилавости и ефикасност возни. За добијање високог прост метал жилавост, однос смањење не рекристализација температуре зону је пожељно најмање 60% или више.
После топлог ваљања, accelerated cooling is preferably applied under the following condition. Steel Plate Temperature at the Start of Accelerated Cooling: Не Доња од (Ар3-10 ° Ц.):
The Ar3 is a ferrite transformation temperature that is given Ar3(° C.)= 910-310Ц(%)-80Mn(%)-20Cu(%)-15CR(%) 55Ni(%)-80Mo(%), од челичних хемијског састава. У случају где је температура челичног лима на почетку
убрзана хлађење низак, онда ферит запремински удео пре убрзаног хлађења је велика и, posebno, у случају када је температура нижа од температуре Ар3 за више од 10 ° Ц., онда отпор ХИЦ може погоршати. u dodatku, микро структура челичног лима није могла обезбиједити довољну запремински удео беинита фазе (пожељно 75% или више). Према томе, the steel plate temperature at the start of the accelerated cooling is preferably not lower than Ar3-10° C.). Cooling Speed in Accelerated Cooling: не нижој од 5 ° Ц./Сец:
Брзина хлађења у убрзаном хлађења првенствено није нижа од 5 ° Ц./сец за стабилно добијање довољно снаге.
Челична плоча Температура у станици убрзано хлађење: The accelerated cooling is an important process for obtain­ ing a high strength through bainite transformation. Međutim, када је температура челичног лима у тренутку заустављања убрзан хлађење је преко 600 ° Ц., онда беинит ТРАНСФОР мено можда непотпуна и не може да се добије довољан снага. С друге стране, када је температура челика у тренутку заустављања убрзан хлађење нижа од 250 ° Ц., затим хард конструкција као што МА (острво мартензит) или слично могу бити формирана и, ако је тако, не само ХИЦ Ресис танце може лако погоршати већ и тврдоћа површине челичне плоче може да буде сувише висока, а Равност челичног плоче може лако погоршала и Обрадивост соли могу погоршати. Према томе, температура челика на станици убрзаног хлађења је од 250 до 600 ° Ц.
Што се тиче температуре челичне плоче горе поменуту, у случају када челична плоча има расподелу температуре у смеру дебљине плоче, затим температура челичног лима је температура значи у смеру дебљине плоче. како год, у случају када расподела температуре у правцу дебљини плоче је релативно мали, затим темпера туре на површини челичног лима може бити температура челичног лима. Непосредно после убрзаног хлађења, може постојати разлике између температуре површине и унутрашњости челичне плоче. Međutim, разлика температура може бити ускоро смањен услед топлотне проводљивости, а челична плоча може имати равномерну температуре у смеру дебљине плоче. Према томе, засновано на температури сур лица челичне плоче након хомогенизације у дебљини смеру, температура челична плоча на станици убрзаног хлађења можда пресудног.
После убрзаног хлађења, челичне плоче може држати охлади у ваздуху, али ради хомогенизацију мате риал имовину унутар челичног лима, то мој бити поново загрева у пећи гаса сагоревањем или индукцијом загревањем.
Следећи, челичне цеви за довод цеви је описан. Челична цев за довод цеви је челична цев произведена формирањем челичног лима како је описано горе, у цјевастом облику хладним обликовања, затим његов шав-заваривање лимит делове.
Хладна обликовање Поступак мозда свака метода, у којима, у глобалу, челичне плоче се обликује у форму цевастог према уое процес или путем штампе савијања или слично. Метод шава-заваривање лимит делове није изричито дефинисан и можда било којом методом способна постизања довољно заједничког снагу и заједничко жилавости. Međutim, са становишта квалитета за заваривање и производне ефикасности, especially preferred is submerged arc welding. Након шава заваривањем Јоинтинг делова, цев се обрађују механичку експанзије ради уклањања вар инг резидуалног стреса и побољшање округлост челичних цеви. у
5 ово, однос механичка експанзија је пожељно од 0.5 до 1.5% under the condition that a predetermined steel pipe roundness can be obtained and the residual stress can be removed.

ПРИМЕРИ

Челичне слубс имају хемијске композиције приказани у Табели 1 (Челика А до В) произведене су континуални поступак ливења и, Користим ово, дебеле челичне плоче које имају плочу
15 дебљина 25.4 mm i 33 мм је произведено.
Оштар плоча било вруће ваљане, и затим убрзано хлади имати унапред одређену снагу. У ово, температура плоча загревања је била 1050。Ц "Роллинг температуре завршила у 840 до 800 ° Ц., а убрзани хлађење старт температуре
20 био 800 до 760 ° Ц. Убрзана хлађење Температура станица била је 450 до 550。C. Све добијене челичне плоче задовољни снагу од АПИ Кс65, и затезна чврстоћа него је од 570 до 630 мпа. Што се тиче затезања својство челичних плоча, а дебљина иулл тест примерак у попречном директората-
25 тион то ваљање је коришћен у затезном тесту за одређивање његову затезну чврстоћу.
од 6 до 9 ХИЦ тест композиције су узети из челичног лима у различитим позицијама њихове, и тестиран за ХИЦ Ресис танце него. Отпор ХИЦ одређен је како следи:
30 Тест комад потапа у воденом раствору 5% НаЦл + 0,5% ЦХ3ЦООХ засити хидроген сулфида хав инг пХ од око 3 (ординари НАЦЕ раствор) za 96 сати, затим цела површина тест комад се проверава на пукотине кроз ултразвучном детекцијом Флав, и тест комад
35 је процењена на основу односа крек области (АУТО) од тога. Један од 6 до 9 тест комада челичне плоче која има највећи однос црацк подручја узима као типична црацк области односа челичне плоче, и оних који коефицијент црацк површине од највише 6% добри.
40 Тврдоћа подручја центра сегрегације је одврате минирана како следи: Попречни пресеци сечени на дебљину плоче правцу плуралне узорцима из челичног лима, исполиране, онда лагано урезан, а део где су виђени су сегрега тион линије је тестиран са мерача Вицкерс тврдоће
45 под оптерећењем од 50 g, а максимална вредност је узета као тврдоће центра сегрегације подручја.
Дужина Нб царбонитриде на подручју центра сегрегације одређен је како следи: Површина прелом делу где је узорак испуцала у ХИЦ тесту била
50 примећено са електронским микроскопом, а максимална дужина Нб царбонитриде зрна у површини лома измерена је, и то је дужина Нб царбонитриде у центру сегрегације области. Они једва испуцала у ХИЦ тесту су обрађени на следећи начин: Плурал пресеци оф тхе
55 ХИЦ тест комада су полирани, онда лагано урезан, а део где су виђени сегрегацију линије је анализиран елементарног мапирање са електронским сонде микро анализатор (ЕПМА) да идентификује Нб царбонитриде, а максимална дужина зрна је измерена дужина Нб
60 царбонитриде у центру сегрегације области. Што се тиче микроструктуру, узорци су примећени са оптичким микроскопом у средишњем делу дебљине истог и на позицији т / 4 њихове, и тако-снимљена фотографија сличица су слика обрађена за мерење област
65 фракција беинита фазе. Беинит Област фракција је мерена у 3 до 5 прегледа, and the data were averaged to be the volume fraction of the bainite phase.

11
Резултати Поменути тест и мерне су приказани у табели 2.
u табели 1 и Табела 2, челичне плоче (челик) оф Нос. А до К Анду андВ да су примери имају малу однос пукотина области у ХИЦ тесту, и имају изузетно добру отпорност на ХИЦ.
За разлику од њих, челичне плоче (челик) Л до О да су компаративни узорци имају ЦП вредности преко 0.95, или да је, Тврдоћа центра сегрегацију подручја него је висока, и имају висок однос површине пукотина у ХИЦ тесту, и имају слабу ХИЦ имовину. слично, у челичне плоче (челик) П и К, Пн износ или износ С већи од нашег асортимана, и стога МНС формиран у централном сегрегације области тих челичних плоча. Према томе, челичне плоче испуцала од МНС и њихов отпор ХИЦ ниска. takođe, слично, у челичној плочи (челик) R, НБ износ је лаигертхан нашег асортимана и, стога, груба Нб царбонитриде формиран у централном сегрегације области челичних плоча и, према томе, отпор ХИЦ његов низак преко ЦП вредност истог спада нашег асортимана. слично, но Ца је додат у челичне плоче (челик) S, који стога нису имале морфологија цон трол оф сулфида инклузије Ца и, према томе, ХИЦ отпор челичне плоче низак. слично, у челичној плочи (челик) T, Ца износ је већи од нашег асортимана и, тамо предњим, Ца оксид сума повећана у челику. Према томе, челичне плоча испуцала од почетне тачке оксида, а ХИЦ отпор челичне плоче низак.
Неки челичне плоче приказани у Табели 2 су формиране у челичне цеви. konkretno, челичне плоче био хладно ваљане према уое процесу дати цевасте формулар, и лимит делови

12
њихове су заварене субмеигед заваривање (шав вара Инг) сваког једног слоја унутрашњег и спољашњег лица, Онда су их обрађени за механичку проширење 1% у смислу спољној периферији промене челичне цеви, тиме про-
5 инг челичне цеви имају спољашњи пречник 711 мм,.
Произведена челичне цеви су тестирани у истом ХИЦ тест као оно за челичне плоче наведених. Резултати су приказани у Табели 3. Отпор ХИЦ одређен је како следи: Један тест комад се сече на четвртине у дужини
10 правац, а пресек посматра, а узорак се процењује на основу односа дужине црацк (ЦЛР) (средња вредност [укупно црацк Дужина / ширина (20 мм,) тест комад]).
u табели 3, нас. 1 до 10 и 18 и 19 су наши челичне цеви, а однос дужине пукотина у ХИЦ тест истог није већа
15 nego 10%, и челичне цеви имају одличну ХИЦ Ресис тање. С друге стране, челичне цеви упоредних примера, нас. 11 до 17 сви имају ниску отпорност на ХИЦ. Индустријска применљивост
Дебеле челичне плоче дебљине плоче од 20 мм или
20 више имају изузетно одличну отпорност на ХИЦ. Они важе за линије цеви које су потребне да задовоље недавне, тежа ХИЦ ресистанце.
Наш приступ је ефикасан када се примени на дебелог зида цеви дебљине зида од 20 мм или више; и челичне цеви
25 имају већу дебљину зида потребно додавање алуминијумским ЕЛЕ ната, и може бити тешко да се смањи тврдоћу подручја центра сегрегације истих. Према томе, наши челик може показивати своју снагу када се примењује на дебелим челичним плочама више од 25 mm in thickness.

The post Челичног лима и челичне цеви за ЛИНЕ ЦЕВИ appeared first on abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG,.

]]>
Шта је Црна челичне цеви ? http://www.abtersteel.com/sr/octg-2/what-is-black-steel-pipe-the-definition-of-black-pipe/ Thu, 10 јан 2019 03:06:57 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=4614-sr Црна челичне цеви се користе у апликацијама које не захтевају цев да се поцинкована. Ово не поцинкованог црна челична цев стекао своје име због своје тамне боје гвозденог оксида премаза на својој површини. Због снаге црног челичних цеви , се користи за транспорт гаса и воде у руралним подручјима и за водове који штите електричну инсталацију и достављају високог притиска паре и ваздуха. Поље нафтна индустрија такође користи црне цеви за проследјује велике количине нафте кроз удаљеним областима.   ЕРВ блацк царбон ирон сцхедуле 40 steel pipe Product Name: ASTM a53 […]

The post Шта је Црна челичне цеви ? appeared first on abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG,.

]]>
Црна челичне цеви се користе у апликацијама које не захтевају цев да се поцинкована. This non galvanized black steel pipe acquired its name because of its dark coloured iron oxide coating on its surface.

Због снаге црног челичних цеви , се користи за транспорт гаса и воде у руралним подручјима и за водове који штите електричну инсталацију и достављају високог притиска паре и ваздуха. The oil field industry also uses black pipes for piping large quantities of oil through remote areas.

 

ЕРВ блацк царбон ирон сцхедуле 40 čelične cevi

Ime proizvoda:

astm a53 gr.b ЕРВ блацк царбон ирон сцхедуле 40 čelične cevi

величина

ОД (мм,)

21.3mm-355.6mm

 

Debljina zida (мм,)

SCH 10,SCH 20………..SCH80

 

челик материјал

Gr A,Gr B

Standardno

ASTM A53

Section shape

Okrugla

Тип

ERW Pipe

дужина

5.8м, 6м, 11.8м, 12М ор цустомизед ленгтх

чланак

АСТМ106 црна челична цев

површина

према стицање купца

дужина

1m – 6м или као услов

W.T.

2-30мм,

PREDOZIRANJE

30-250мм,

Апликација

возила, инжењеринг машине хидраулични шасија, ваздуха цевовода, i sl

паковање

Ми обично комплете са челичним тракама ,брендирање парцела ,дрвена кутија

Услови коришћења

CIF,CFR,FOB

Плаћање

требало би 30% in advance by T/T and the balance upon B/L copy or L/C.

Време испоруке

25 дана након што је примио депозит Т / Т

Napomena

можемо произвести други стандард купаца’ uslov

ABOUT THE TOLERANCE

Величина И.Д

И.Д Толеранција

Толеранција дебљине зида

Х8

Х9

Х10

± 7,5%

>210mm ±10%

30

+0.0330

+0.0520

+0.0840

>30-50

+0.0390

+0.0620

+0.1000

>50-80

+0.0460

+0.0740

+0.1200

>80-120

+0.0540

+0.0870

+0.1400

>120-180

+0.0630

+0.1000

+0.1600

>180-250

+0.0720

+0.1150

+0.1850

>250-315

+0.0810

+0.1300

+0.2100

Механичка Имовина материјала:

Испорука
стање

хладно завршено(тврд)(BK)

Хладно извучене и стрес-лакнуло(БК + М)

Limova

рм Мпа

Elongation
A5(%)

рм Мпа

РеХ Мпа

Елонггатион
A5(%)

St45

≥550

≥5

≥520

≥375

≥15

20#

≥550

≥8

≥520

≥375

≥15

St52 (Е355)

≥640

≥5

≥600

≥520

≥14

САЕ1026

≥640

≥5

≥600

≥510

≥15

СТКМ 13Ц

≥550

≥8

≥520

≥375

≥15

Q345B

≥640

≥5

≥600

≥520

≥14

ЦК45

≥640

≥5

≥600

≥520

≥10

CHEMICAL COMPOSITION OF MATERIAL

Limova

Hemijski sastav,%

 

C

Saj

Mn

P

S

CR

 
 

 

St45 (20#)

0.17-0.24

0.17-0.37

0.35-0.65

0.035

0.035

0.25

 

ST52(Е355)

≤0.22

≤0.55

≤1.6

0.025

0.025

0.25

 

САЕ1026

0.22-0.28

0.15-0.35

0.6-0.9

0.04

0.05

/

 

СТКМ 13Ц

≤0.25

≤0.35

0.3-0.9

0.04

0.04

/

 

Q345B

≤0.2

≤0.5

1.0-1.6

0.03

0.03

0.30

 

ЦК45

0.42-0.50

0.17-0.37

0.5-0.8

0.035

0.035

0.25

 

 

Black steel pipes and tubes can be cut and threaded. Опрема за ову врсту цеви су црно ковано (мек) ливено гвожде. Они повезан причвршћивањена са навојем цеви, након примене малу количину цеви заједничког једињења на навоја. Већи пречник цеви је заварена на него навојем. Црни челичне цеви сече или са цеви резач тешке, цут-офф тестеру или тестером. It can also get Mild Steel ERW Black Pipes that are extensively used for gas distribution inside & ван куће, и за циркулацију топле воде у котлу система. Такође се може користити у употреби у воду за пиће или испусти отпад или вент линија.


Разлика између црне и поцинковане цеви

Pocinkovane cevi

Galvanized pipe is covered with a zinc material to make the steel pipe more resistant to corrosion. Примарна употреба поцинковане цеви је да носи воду у кућама и пословне зграде. Цинка такође спречава нагомилавање минералних сировина које могу зачепити линију воде. Galvanized pipe is commonly used as scaffolding frames because of its resistance to corrosion.

Црна челичне цеви

Црна челичне цеви се разликује од поцинковане цеви, јер је непремазни. Тамна боја потиче од гвожђа-оксида формира на површини у току производње. Основна сврха црне челичне цеви је да носи пропан или природни гас у стамбеним кућама и пословним објектима. Cev je proizveden bez izgleda, што га боље цеви за ношење гас. The black steel pipe is also used for fire sprinkler systems because it is more fire-resistant than galvanized pipe.


Девелопментс црне челичне цеви

Вхитехоусе метод је побољшан на у 1911 Јохн Моон. Његова техника дозвољено произвођачима да створе сталне токове цеви. Он је изградио машине које запослени своју технику и многи производних погона је усвојила. Затим се укаже потреба за бешавне металне цеви. Бешавне цеви је првобитно формиран бушења рупе кроз центар цилиндра. Međutim, било је тешко да се буше рупе са прецизношћу потребно да се обезбеди једнообразност у дебљини зида. An 1888 побољшање омогућило већу ефикасност ливењем гредице око ватросталног цигле језгра. posle хлађења, Тхе Брицк је уклоњен, leaving a hole in the middle.

Контрола квалитета црног челичних цеви

Развој модерног производне опреме и проналаске у области електронике дозвољено означених повећање ефикасности и контроле квалитета. Модерни произвођачи користе посебне Кс-зрака мерила како би се осигурало једнообразност у дебљини зида. Снага цеви је тестиран са машином која испуњава цеви са водом под високим притиском да се уверите цев има. Pipes that fail are scrapped.

Апплицатионс црне челичне цеви

Снага Блацк челичне цеви чини га идеалним за транспорт воде и гаса у руралним и урбаним срединама и за водове који штите електричну инсталацију и за испоруку високог притиска паре и ваздуха. Тхе нафте и нафтних индустрија користи црну челичне цеви за кретање велике количине нафте кроз удаљеним областима. Ово је корисно, од црна челична цев захтева врло мало одржавања. Други користи за црних челичних цеви укључују дистрибуцију гаса унутар и изван куће, бунара водом и канализациони системи. Black steel pipes are never used for transporting potable water.

Историја црног челичних цеви

William Murdock made the breakthrough leading to the modern process of pipe welding. у 1815 измислио је угаљ гори лампе систем и желео да буде доступан свим Лондон. Користећи бурад од одбачених мускета је формирао континуиран цев са достављањем гаса угља на лампи. у 1824 Јамес Русселл патентирао поступак за израду металних цеви то је било брзо и јефтино. Он се придружио крајеве Флат Ирон комада заједно да би се цев онда заварени зглобова са топлотом. у 1825 Цомелиус Вхитехоусе развио процес "дупе-заварени", the basis for modern pipe making.

Савремене технике црног челичне цеви

Научни напредак је знатно побољшан на гузу-велд методом цеви одлука изумео Вхитехоусе. Његова техника је још увек примарни метод који се користи за израду цеви, али савремена производна опрема која може да произведе изузетно високе температуре и притиска је направио цев што далеко ефикаснији. У зависности од његовог пречника, неки процеси могу произвести заварене цеви шав по невероватном брзином од 1,100 стопа у минути. Along with this tremendous increase in the rate of production of steel pipes came improvements in the quality of the final product.

 

 

The post Шта је Црна челичне цеви ? appeared first on abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG,.

]]>
Како је теоријски тежина спиралне челичне цеви рачуна? http://www.abtersteel.com/sr/news/how-is-the-theoretical-weight-of-spiral-steel-pipe-calculated/ Tue, 08 јан 2019 02:01:50 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=4609-sr   The theoretical weight of steels is obtained by calculating nominal dimensions and density (која се зове специфична тежина у прошлости). Ово је у директној вези са дужином челичном, the cross section area, и дозвољена величина одступање. Због дозвољеног одступања у процесу производње, израчуната теоријска маса је некако другачија од стварне вредности, а теоретска вредност само као референца, а процену. Фундаментална једначина је следећи: Челичне цеви сингле метер цалцулатион веигхт (кг / m): В = (spoljnog prečnika – Debljina zida) * Debljina zida * 0.02466 = 2408 * 12 * 0.02466 […]

The post Како је теоријски тежина спиралне челичне цеви рачуна? appeared first on abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG,.

]]>
 

The theoretical weight of steels is obtained by calculating nominal dimensions and density (која се зове специфична тежина у прошлости). Ово је у директној вези са дужином челичном, the cross section area, and the allowable size deviation.

Због дозвољеног одступања у процесу производње, израчуната теоријска маса је некако другачија од стварне вредности, and the theoretical value is only for reference while estimating.

Фундаментална једначина је следећи:

Челичне цеви сингле метер цалцулатион веигхт (кг / m):

В = (spoljnog prečnika – Debljina zida) * Debljina zida * 0.02466 = 2408 * 12 * 0.02466 = 712.57 кг / m

The unit for the calculated theoretical weight of steel is kilo grams (кг).

 

 

 

 

The post Како је теоријски тежина спиралне челичне цеви рачуна? appeared first on abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG,.

]]>
Корозије на АПИ 5Л Пипелине Стеел са облогом заштиту http://www.abtersteel.com/sr/news/corrosion-resistance-of-api-5l-pipeline-steel-with-coating-protection/ Mon, 07 јан 2019 02:36:45 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=4598-sr ABSTRACT The corrosion resistances of enamel-coated steel pipe in 3.5 мас% раствор НаЦл је оцењен и упоређена са онима прекривену епоксидом цеви помоћу опен-цирцуит потенцијал, линеарна ПО- otpornost на поларизацију, и мерењем импедансе СПЕЦТРОС- цопи тестови. T-001ц емајл каша и ГП2118 емајл прахове прскани су за челичну цев у влажним и електростатичког процесима, редом. Композиција фаза и микроструктуре две лакова карактерисали су к-зрака и скенирајуће електронске микроскопије (РЕМ). Храпавост површине лакова и њихова снага веза са челичним супстрати били су куанти фи ед да разуме квалитет премаза. SEM images revealed that both types of enamel coatings have […]

The post Корозије на АПИ 5Л Пипелине Стеел са облогом заштиту appeared first on abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG,.

]]>
АПСТРАКТАН

The corrosion resistances of enamel-coated steel pipe in 3.5 мас% раствор НаЦл је оцењен и упоређена са онима прекривену епоксидом цеви помоћу опен-цирцуит потенцијал, линеарна ПО- otpornost на поларизацију, и мерењем импедансе СПЕЦТРОС- цопи тестови. T-001ц емајл каша и ГП2118 емајл прахове прскани су за челичну цев у влажним и електростатичког процесима, редом. Композиција фаза и микроструктуре две лакова карактерисали су к-зрака и скенирајуће електронске микроскопије (РЕМ). Храпавост површине лакова и њихова снага веза са челичним супстрати били су куанти фи ед да разуме квалитет премаза. СЕМ слике открила је да су обе врсте емајл премаза имају чврсту структуру са изолованим мехурића. Електрохемијске тестови су показали отпор на корозију глеђи премаза као Вери фи ковано је за визуелним прегледом на испитиваних узорака. Нарочито, the GP2118 enamel-coated samples consistently outperformed the epoxy-coated samples.

КЉУЧНЕ РЕЧИ: корозија, мерењем импедансе, емајлирањем, gasovod челик, Скенирање електронска микроскопија

УВОД

природни гас, уље, и опасне течне пренос и прикупљање цевоводи су достигли 484,000 miles in the U.S.1 Aging pipelines are faced with reduced
радни век и поузданост као резултат корозије. Они могу бити заштићени од корозије заштитним слојем, катодна заштита, и коришћење инхибитора корозије. Премаз као физичка баријера на електролит пенетра- тион је једна од најефикаснијих и ЕФ метода довољни у ублажавање корозије.
Када интерно примењује на челичних цијеви, капут- Инг има неколико предности. Први, унутрашњи премаз може да спречи фл уид или гас у интеракцији и реакцијом са основном челика. други, цоатед челичне цеви смањује микробиолошких наслаге и бактерије био фи лм Форма- тионс јер већа храпавост од необложеној цеви помаже заштити бактерију и обезбедити услови раста за бактеријски цолониес.2 трећи и последњи, the
унутрашњи премаз може да смањи пад притиска у дугом удаљености од цевовода и на тај начин моћи потребне за пренос нафте и гаса. Пад притиска у обложеном цеви је експериментално показано да 35% нижа него на голом челичне цеви на Реинолдс више
1 × 107.3
Данас, дводелни солвентни епокси премази на бази, растварача и фузије везани превлака, анд полиамидне премази имају широку примену у сирове нафте и природног гаса пипелинес.4-6 су Ови премази слабо везану са
њихов челика подлоге и тако склон недовољно фи лм цорросион.7
Порцелаин емајл, као неоргански материјал, је хемијски везан за подлогу метала на температури од 750 ° Ц до ~850 ° Ц. То не може бити само недовршене са глатком и естетским површину, али такође пружају ек- целлент хемијска стабилност, добра отпорност на корозију, и издржљивост у разним оштром енвиронментс.8 разлику

 

епоксидни премаз, enamel coating has no under-film corrosion when locally breached because of its chemical bond with metal substrates.9 It has been widely used for household cooking utensil protection or steel container protection in industries. Његова корозије поново- систанце као заштитни премаз за арматуру у бетонским конструкцијама је испитан у унапред- виоус студије и показано да задовољавајућој генерал.10-11

У овој студији, понашање корозије челичне цеви интерно обложена две врсте глеђи (T-001 Каша анд ГП2118 праху) испитиван је 3.5 мас% раствор НаЦл. Фазни састав и микроструктура лакова карактерисали су рендгенском дифракцијом
(КСРД) и скенирање електронска микроскопија (РЕМ), редом. Храпавост површине емајлирањем и њен чврстоћа око челичних цеви супстрате су одређене. Електрокемијска понашања су проучавали са отвореним кола потенцијала (ОЦП), линеарна поларни- otpornost на изације (ТРВ), и електрохемијска Импед- доче спектроскопија (СЕИ) тестови. Висуал инспекције су направљене на тестираних узорака за било очигледних знакова корозије. The corrosion resistance of enamel-coated steel is compared with that of epoxy-coated steel.

ЕКСПЕРИМЕНТАЛНЕ ПРОЦЕДУРЕ

Енамелинг и Узорци

АПИ 5Л Кс65 челична цев (ЦПМ Глобално) са 323.85 мм ин спољњег пречника и 9.53 мм дебљине зида је коришћен као супстрат метал у овој студији. Хемијски састав челика пружа од стране продавца је представљен у табели 1. Челична цев је фи рст исећи на 18 25 мм к 50 мм цоупон примерци. Узорци цут су тада стали оштро за 1 мин до отарасити мил скали и рђа, и коначно очишћена са
комерцијално доступна чишћење растварачем.
Две врсте емајл су примењена на челичним купона: T-001 Каша анд ГП2118 праху. Хемијске композиције Т-001 glass frits and GP2118 enamel powder were determined by x-ray fluorescence (КСРФ) као што је приказано у табели 2. Глеђ Каша је припремљен првом млинских стакла фрите, глина, и одређеним електролити, а затим их мешају са водом све док смеша није у стабилном стању суспензије. Глеђ Каша је ручно прска на узорцима купона користећи пиштољ за прскање, што је покреће млазом компримованог ваздуха као конкретног фи ед у Табели 3. Узорци су загревани на 150 ° Ц 10 мин да се одвезем влагу, фи ред на 815 ° Ц током 10 min, и коначно хлађена до собне температуре. За електростатичко прскање, ГП2118 глеђи прах са просечном величином честица од 32.8 ум је коришћен. Електрични фи елд формиран између бризгаљке електроде и узорак. емајл честице, погон из пиштоља по струји ваздуха, постало негативно наелектрисане, мигрирали према узорку (позитивна електрода) и да су де- позиционирана. После снаге прскање, челичне купони су пребачени у пећ и фи црвене на 843 ° Ц током 10 min, затим одселио и хлађена до собне температуре. Дебљина Т-001 облагање контролом времена прскања, док је дебљина ГП2118 превлаке је контролисана од броја пиштоља. За поређење, узорци челика прекривену епоксидом је пре- паред и тестиран. У овом случају, 3П Сцотцхкоте 323 † епокси, који је примењен у индустрији цевовода, је коришћен за пресвлачење узорци. Стеел купони су превучене четком епоксид на собној температури и затим осушен у ваздуху 3 d prior to electrochemical tests.

 

Карактеризација емајл превлака

Дебљина превлаке и храпавости мерени манометром дебљине горњег слоја МиниТест 6008 † и оптичким микроскопом Хирок †, редом.

The bond strength between the coating and its substrate steel were determined using PosiTest† following ASTM D4541-09.12 To enhance its bond with the coating, a 20 мм пречник Долли у бази је охрапавити са абразивним папирима, и очишћена са алкохолом да би се уклонио оксидација и остале нечистоће. Основу луткица се лепи са јединственим слојем лепка до површине теста за облагање. После очвршћавања фор 24 ч, премаз око луткица је уклоњен помоћу 20 мм резног алата у циљу да се изолује лутку на специ фи ц тест области. Лутка је коначно повукао са површине узорка под правим углом по стопи од стреса 0.4 МПа / с. Максималан Снага сваког обложеног узорка је остварен.
По завршетку корозије тестова, фазе у премаза испитана директно на површину обложених узорака челичних КСРД (Филип КС'Перт †) са углом дифракције (2ја) варирао између 10 ° и 55 °. Пресеци узорака лаком обложене су припремљени за микроструктуре анализе са СЕМ (Хитацхи С4700 †). Сваки узорак лаком обложене је фи први хладно монтирана у епоксидне смоле (ЕпокиМоунт †, Аллиед Хигх Тецх Производи, Инц) и исећи у један 10 мм дебљине пресек користећи дијамантски тестере. Онда, попречни пресек је Брушена са тврдог метала папире за 1200 шљунак, испран дејонизованом водом, и коначно осушена на ваздуху на собној температури прије прегледа. СЕМ слике су анализирани са ИмагеЈ † софтвера за процену порозности.

Електрохемиски Тестови

Сваки узорак је лемљени са бакарном жицом за електрохемијска мерења као што је приказано на слици 1. Све стране узорка осим емајл- or epoxy-coated face were covered with Marine epoxy.

Изложена емајл или епокси подручје било 30 мм к 20 мм у величини.
Сви узорци су уроњени у 3.5 мас% раствор НаЦл са пХ 7 и тестирана на собној темпера- ture за 69 d. Раствор је припремљен додавањем Пури фи ед натријум хлорид (Фишер научне, Инц) into distilled water.

У време 1, 3, 6, 13, 27, 41, 55, и 69 d, ОЦП, ТРВ, и ЕИС тестови су изведени за праћење корозије еволуцију емајл- и епоксидне челичног самплес. Стандардни три електрода систем коришћен за електрохемијске тестове, инцлудинг а 25.4 мм к 25.4 мм к 0.254 мм, платина лист као контра електрода, saturated calomel electrode (ЗКЕ) као референтну електроду, а цоатед узорак као радног електрода. All three electrodes were connected to a Gamry 1000E Potentiostat/Galvanostat† for data acquisition.

После сваког стабилног ОЦП (трајању 1 ч) забележен, ЕИС тест је изведен са синусоидалним потенцијалном таласу 10 мВ у амплитуди око ОЦП и учесталост 100 кХз до 5 мХз. ЛПР Тест је спроведен скенирањем низ ± 15 мВ око ОЦП по стопи од скенирања 0.167 мВ / е. У ЛПР Криве се користе за одређивање Рп отпорност поларизатион, која је једнака нагибу линеарног региона поларизације криве око нултог струје:13

РП = ΔЕ = Δи

где ΔЕ и Δи представљају напон и струја корацима, редом, У линеарном делу поларизације криве ат И = 0. ЛПР мерења су коришћене за израчунавање густине струје корозије од Стерн-Геари једначине:13

ИКорр = вавц = ½2.303два + βцТхРп (2)

где βа и βц представљају анодиц тафел константу (0.12) и катодна Тафел константа (0.12), редом, and icorr is the corrosion current.

РЕЗУЛТАТИ И ДИСКУСИЈА
премаз Карактеризација
Фазе у Енамел - КСРД паттернс на површини ГП2118 и Т-001 узорци емајл-обложене након потапања у 3.5 вт% НаЦИ раствор за 69 д су иденти фи кована и приказан на слици 2. Кварцни СиО2 је присутан у оба типа емајл премаза. The highest intensity peaks of quartz SiO2 were at 26° and 26.5° for GP2118 and T-001 лакови, respectively.

Microstructure at Enamel/Substrate Interface — Cross-sectional SEM images at the steel/coating interface with different magnifications are presented in Figure 3. Глеђ премази имају чврста структура са искљученом ваздушних мехурића кроз дебљину превлаке (brojke 3[А1] и [b1]). Ваздушних мехурића су формиране током високо температурне хемијске

Реакција емајл стакла фрите са челика током фи прстена процесс.14-15 глеђи премази имају бројне
изоловане мале поре са изузетком ГП2118 глеђи која има неколико великих поре са пречником од приближно 105 Μm. Порозност Садржај Т-001 енамел је измерена 4.26%, што је ниже од 12.72% за ГП2118 емајл. brojke 3(a2) и (Б2) показују Магни фи ед енамел / челика интерфејсе на којима мали Фе избочине прерасте у емајлирањем да формира различите сидришта. Ови Епитакиал спинел честице побољша везивање између глеђи и челичним субстрате.16

Пулл-офф Стренгтх - измерених дебљина, храпавост, и бонд снага три врсте премаза су у табели 4. Просечна и стандардна девијација дебљине и храпавости подлоге сваког премаза су израчунате из
27 мерења узетих из три различита узорка која су полирани имати сп на површини за пулл-офф тестом. Просечна и стандардна девијација јачину везе сваког премаза израчунати су из три пулл-офф тестовима спроведеним. Може се видети из табеле 4 то епокси премаз је најдебље (396 Μm) и т-001 емајл је најтањи (230 Μm). The

 

храпавост од три премаза је око 1 Μm, indicating smooth surfaces in all specimens.

По завршетку пулл-офф тестова, Тхе Долли и подлоге лома површине су приказани на слици 4. У тесту обвезница пулл офф, четири могућа режима неуспех укључују: (1) адхезија пауза измедју облоге и челичним супстрата, (2) кохезија пауза унутар слоја превлаке, (3) лепак пауза, и (4) микед прекид или цомби- нацију наведених пауза на више лоцатионс.17

Емајл премази имају мјешовити режим неуспех у- волвинг паузу унутар премаза (кохезиони пауза) а прекид у лепка који се користи да закључи лутку на узорку. Епокси премаз има и мешовити режим неуспех која укључује прекид унутар премаза (кохезиони пауза), пауза између премаза и подлоге челика (лепак пауза), и лепак пауза. Нема лепак паузе за емајл премазе јер Анкер тачке на интерфејсу повећати потенцијала између једног премаза емајл и њен супстрат челика као што је приказано на слици 3. Специ фи кованим, ГП2118 емајлирањем има највећу снагу везивања са просечном вредношћу 17.89 мпа, епоксидни премаз има најнижи јачину лепљења оф 8.01 мпа, и т-001 емајлирањем има снагу везивања за 16.85 MPa.

brojke 5(a) и (b) представљају Магни фи ед ребра површинске морфологијом као што је приказано на сликама 4(a2) и (Б2), редом. Када је лутка скинули су обложене узорак под правим углом, a crack initiated and ProPaGaTEd acroSS larGE aIr bubblES wIThIn ThE coaT- ИНГ под све већим учитава. фигуре 6(a) и (b) Схов СЕМ слике за пресеци тестираних СПЕ- цИМЕнС правоугаоног Ареас цифара 4(a2) и (Б2), редом. Прелома површине примерци су углавном глатка са минималним остао премаз дебљине око 70 уМ и
40 уМ За ГП2118 и Т-001 емајл, редом. У поређењу са Фигуре 3, фигуре 6(a) и (b) Указују на то да прелома површине су далеко од својих одговарајућих везивни слојеви на емајл / подлоге интерфејси и пролазе кроз најслабија слој повезивање великих ваздушних мехурића у омотачу, јер је придржавање лака на челичних површина је хемијски ојачана са растом ЕПИТАКСИАЛ Спинел честица u gleđ током хемијске реакције у фи ринг ПроцЕСС.16

The post Корозије на АПИ 5Л Пипелине Стеел са облогом заштиту appeared first on abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG,.

]]>
Цеви кућишта примена у гасним базенчиће са високим температурама http://www.abtersteel.com/sr/news/casing-pipe-application-in-high-temperature-gas-wells/ Fri, 04 јан 2019 15:01:55 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=4594-sr У последњих неколико година, са мањег броја лако експлоатисати бунара нафте и гаса, постало је неопходно за нафтне и гасне бушотине дубље на оба подземна и под водом. И, цеви и кућишта жице подвргнуте вишу температуру и повишеног притиска у овим бунарима, што би вероватно изазвати квар кућиште или цурења гаса у високог притиска / високим температурама (ХПХТ) веллс. Otuda, more attention has been paid to wellbore integrity in oil and gas industry in recent years.1,2 The key factor of wellbore integrity is casing string connections, које се очекује да обезбеди и структурне и цурења интегритета под тешком окружењу. […]

The post Цеви кућишта примена у гасним базенчиће са високим температурама appeared first on abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG,.

]]>

У последњих неколико година, са мањег броја лако експлоатисати бунара нафте и гаса, постало је неопходно за нафтне и гасне бушотине дубље на оба подземна и под водом. И, цеви и кућишта жице подвргнуте вишу температуру и повишеног притиска у овим бунарима, што би вероватно изазвати квар кућиште или цурења гаса у високог притиска / високим температурама (ХПХТ) веллс. Otuda, more attention has been paid to wellbore integrity in oil and gas industry in recent years.1,2 The key factor of wellbore integrity is casing string connections, које се очекује да обезбеди и структурне и цурења интегритета под тешком окружењу. Као услови лоадинг су повезане са дубље, температуре и притиска више гас веллс, многи оператери укључен користе стандардне Америцан Петролеум Институте (АПИ за) connections to the premium connections.Figure 1 shows the casing of premium connections and its gas sealing mechanism. Површина за заптивање се такође назива метал-то-метал заптивке, који пружају контакт притисак кроз пресованог склопа. Оно што је још, притисак контакт на заптивну површину је већа од притиска гаса и, а кућиште везе може да спречи цурење гаса еффициентли.3,4

Фигура 1. Gas sealing mechanism of premium connection.

У последњих неколико година, гас заптивање веза није у неком гаса базенчићу екстра високим температурама, иако притисак пројектовање контакт на заптивну површину био је виши од притиска гаса. In the South China Sea, the temperature in some exploratory gas wells can reach up to 240°C.5 The well-designed premium connections could bear high-pressure gas in the downhole at early stage. Međutim, проблем цурење гаса може детектовати после 2 године производње гаса у неким бунарима, што је далеко мање од очекиваног рока трајања гаса бунара. На екстра-високим температурама, површина за заптивање кућишта прикључака доживећете пузање сој, што ће довести до смањења контакт притиска површина за заптивање је. Када је контакт притисак је нижи од притиска гаса и, гас ће цури из кућишта везе, што ће смањити век трајања гаса и. у наставку, то би довело и трајни притисак кућишта гаса, kućište колапс, или напуштање добро, узрокује велики економски губитак. Zbog toga, битно је да проучава вискоеластичност материјала кућишта везу и сазнајте опуштање контакт притиском на заптивном површином, which could be helpful for the exploration and development of high-temperature gas wells.

Истраживачке студије на кућишту везе су углавном усмерена на дизајн и безбедност процену навој прикључак структура у последњих неколико година. аналитичка метода,6,7 finite element (ФЕ) metod,8,9 and experimental method10,11 were commonly adopted in the research works. Неки истраживачи су испитивали механизам заптивање премијум везе,12,13 and some researchers developed high-performance premium connection in the high-temperature/high-pressure (ХТХП) гаса велл.14,15Ховевер, Ови истраживачки радови се сви проводе у стабилном стању, не узимајући у обзир време мења. И, механизам заптивање премије прикључака на гасној бунара високо температурне није у потпуности истражена, especially the viscoelastic behavior of the casing material.

У овом чланку, наказа експеримент кућишта материјала је изведена под истим затезног стреса али различитим температурама. И онда, Вискоеластична понашање кућишта материјала студирао. у наставку, ВЛФ (Виллиам-Ландел-Трајект) једначина за кућишта материјал потиче. коначно, ФЕ модел се користи за проучавање релаксацију контактне притиска заптивна површина је цевастог везе, which can predict its service life in the high-temperature gas well.

Експериментални материјал тестови

Експериментални апарат и поступак

У складу са ИСО 204:2009, униаксијалне тестирање црееп металних материјала "у методу затезања тестова, creep experiments are performed under different high temperatures to estimate the material relaxation mechanical property based on the theory of viscoelasticity.16 As shown in Figure 2, апарат црееп експеримент се састоји од рерне, сензор температуре, дисплацемент сенор, napetost tester, и узорак. The experiment principle is shown in Фигура 2(b). На дну узорка је фиксна, а врх је напуњена. Екпериментал температура се контролише пећнице и температуру сензора. у међувремену, Тхе Црееп сој бележе померања сензора. The specimen casing material is P110T and its chemical composition is listed in Table 1. Као метала пузања експеримента је дуготрајан, скуп тестова оптерећења сталној напетости се изводи на 120 ° Ц, 200° Ц, и 300 ° Ц, respectively.

Фигура 2. (a) Црееп експеримент апарати и (b) experimental principle.

експериментални резултат

Сто 2 shows the creep experimental conditions, који укључују сталну затегнутост гомилу 680 МПа, три различите температуре, и конзумирање експериментални време. Pored toga, уметнут затезне чврстоће под еластичног границе П110Т материјала. u тесту #1, Узорак је разбијен после 570 х експеримента под 300 ° Ц, as shown in Figure 3. Она показује да је прелом узорка припада нецкинг феномене. Međutim, на нижој температури и након 630 часова тестирања пузања, се узорак није слом. То доказује да је материјал кретен понашање на 300 ° Ц је очигледније него на нижим температурама. The creep experiment results are shown in Figure 4. страин-временска кривуља на 300 ° Ц, чине целих три пузања фазе: Примарни, сецондари, и терцијарне. И, стопа сој се дефинише као однос соја са временом. У примарној фази, стопа сој је релативно висока, али успорава с временом. Онда, Стопа сој крају достигне минималну вредност и постаје стални у секундарни стадијум, као страин-временска кривина је права линија у овој фази. коначно, у терцијарном стадијуму, стопа сој експоненцијално расте са временом до узорака прелома, што је углавном проузроковано нецкинг феномена у узорку. Međutim, за узорак на 120 ° Ц и 200 ° Ц пузања експеримента, било је само две фазе током 630 тестинг хоурс: primary stage and secondary stage.

Фигура 4. Creep experiment results under different temperature.

Вискоеластични Конститутивни модел

У овом чланку, чаура материјал изабран као линеарну вискоеластичних. The constitutive relations can be expressed by the linear viscoelasticity superposition principle and the use of the relaxation and the creep modulus function.17,18 Starting from the generalized Maxwell model and adding one more spring term leads to a model known as Wiechert model, according to Figure 5. Коришћење Виецхерт модел, кретен и релаксација вискоеластично материјала може бити добро описана, and this model could be represented by the relaxation modulus function E(t) као што следи

E(t)=E+Σја=1nEјаекс(-ttја)E(t)= Е∞ + Σи = 1нЕиекп(-тτи)
(1)

where tјаτи is the relaxation time, Eјане is the relaxation modulus, EЕ∞ is the equilibrium modulus, and n is the total number of Prony series terms. једначина (1) represents the sum of a series of exponential terms and could be interpreted as a mechanical element model, also known as Prony series.

Фигура 5. Wiechert material mode.

Напоменути да, from equation (1), if t = 0

E(0)=E0=E+ΣEјаE(0)= Е0 = + Е∞ ΣЕи
(2)

where E0 is instantaneous relaxation modulus. И, equation (1) can be rewritten as follows

E(t)=E+Σја=1nmјаE0екс(-ttја)E(t)= Е∞ + Σи = 1нмиЕ0екп(-тτи)
(3)

where mја=Eја/E0ми = ЕИ / Б0 is defined as Prony series parameter.

П110Т материал карактеризација

Што се тиче пузања експеримент, апликација напетост оптерећење је константна, а релаксација модул могу бити представљени другој форми

E(t)=стр[e]E(t)= с[e]
(4)

where стрстр is the application tension load; [e][e] is a strain matrix for the creep experiment, [e1,e2,e3,...][Е1, Е2, Е3, ...], corresponding to the experiment time matrix [t][t] или [t1,t2,t3,...][Т1, Т2, Т3, ...]. So the relaxation modulus E(t) у облику матрице је

E(t)=E0+Σја=1nmјаE0[1-екс([t]tја)]E(t)= Е0 + Σи = 1нмиЕ0[1-екп([t]τи)]
(5)

Combining equation (4) with equation (5), однос између времена и напора је успостављена, as shown in equation (6)

Σја=1nmјаE0[1-екс(-[t]tја)]=E0-стр[e]Σи = 1нмиЕ0[1-екп(-[t]τи)]= Е0-п[e]
(6)

By solving equation (6) by the method of linear matrix equation and substituting the time matrix [t][t] and the strain matrix [e][e] using the creep experimental data, the Prony series parameter mi can be obtained.

Што се тиче рачунарске комплексности Прони серије функције, софтвер МАТЛАБ примењује пронаћи Прони серије параметар. За 200 ° Ц температуре окружења, the Prony series parameter of the P110T casing material is listed in Table 3, и његова релаксација модул једначина може се добити на следећи начин

E(t)=79,827+61,991[1-e-t10]+7367[1-e-t100]+49,615[1-e-t1000]E(t)= 79,827 + 61,991[1-е-Т10]+7367[1-е-Т100]+49,615[1-е-Т1000]

Према теорији Хооке закона, the creep strain is the ratio of the constant tension stress to the relaxation modulus E(t). Pored toga, the relationship curve of the creep strain versus time is plotted in Figure 6. У поређењу са страин-временска кривина у експерименту резултирати на 200 ° Ц, as shown in Figure 6, Прони серија модел крива уклапа добро са пузања експерименталним подацима, која потврдите конститутивну модел П110Т материјала. Zbog toga, Прони серија једначина кућишта материјалног П110Т на 120 ° Ц и 300 ° Ц може се такође извести на исти начин, as shown in equations (8) и (9), редом

E(t)=125,986+875[1-e-t]+43,314[1-e-t12]+2956[1-e-t100]+38,942[1-e-t1000]E(t)= 125,986 + 875[1-е-Т]+43,314[1-е-Т12]+2956[1-е-Т100]+38,942[1-е-Т1000]
(8)
E(t)=53,560+66,362[1-e-t5]+6985[1-e-t10]+4802[1-e-t200]+30,015[1-e-t800]E(t)= 53,560 + 66,362[1-е-Т5]+6985[1-е-Т10]+4802[1-е-Т200]+30,015[1-е-Т800]
(9)

Фигура 6. Creep experimental data and Prony series tensile versus at 200°C.

Тхермо-реолошка понашање кућишта материјала

The relaxation modulus is temperature dependent.19,20 At lower temperatures, релаксација стопа је материјал је веома спор, који се могу моделовати као еластично понашање. На вишим температурама, релаксација стопа је материјал постаје много брже, што је чиста вискозна понашање. Релаксација Модул, добијен Прони методом серија, се приказује на временској скали дневник под три различите температуре, as shown in Figure 7. Може се наћи да све парцеле имају скоро исти облик, али се померају само хоризонтално. Ово је власништво кућишта материјала и зове термо-реолошких понашање. Просек хоризонтално растојање између две криве, на врху, srednje, и дно, је дефинисан као смена фактор, αTαТ, а однос између криве се може описати следећом једначином

E(Пријава(t),T)=E(Пријава(t)-ПријаваαT,T1)E(Пријава(t),T)= е(Пријава(t)-логαТ,T1)
(10)

where E(t, T) is the relaxation modulus at temperature T and time t.

Фигура 7. Thermo-rheological behavior of casing material P110T.

једначина (10) can be rewritten as follows

E(t,T)=E(tαT,T1)E(t,T)= е(тαТ,T1)
(11)

The shift factor αTαТ can be obtained by the WLF equation

ПријаваαT=-C1(T-T0)C2+(T-T0)логαТ = -Ц1(Т Т0)Ц2 +(Т Т0)
(12)

where T is the temperature at which the relaxation modulus is calculated, T0Т 0 is the reference temperature. C1 and C2 are constants of the WLF equation.

Based on the creep experimental data and Prony series method in Figure 6, и постављање 200 ° Ц као референтни температуру, фактори схифт, од 200 ° Ц до 120 ° Ц и 200 ° Ц до 300 ° Ц, може бити увећана на парцели. Заменом факторе смене у ВЛФ једначине, the constants C1 and C2 can be solved: C1 = 45.03 and C2 = 4640. Zbog toga, ВЛФ једначина за кућишта материјалне П110Т је

ПријаваαT=-45.03(T-200)4640+(T-200)логαТ = -45,03(Т-200)4640+(Т-200)
(13)

ФЕ симулација и његова примена

ФЕ модела

Нумеричка симулација узорка теста напетост пузања је изведена уз помоћ комерцијалног софтвера ФЕ Абакус. Заснива на кућишта материјалног П110Т црееп екперимент лоадинг, ФЕ механички модел је успостављен, as shown in Figure 8. Еластична својства, укључујући модул еластичности и однос Поасонове, 1.99× 105 МПа и 0.3, редом, су дефинисани у Абакус. Осим тога, Вискозни својства, укључујући време релаксације и Прони серије, as shown in Table 3, су такође дефинисани у Абакус. Оно што је још, термо-реолошких једноставна (ТРС) parametri, C1 and C2, добијен ВЛФ једначине, су такође укључени у овој симулацији, and *VISCO type of analysis was applied for the viscoelastic behavior.

Фигура 8. FE mechanical model used for simulation of the tension creep test.

The comparison between the creep experimental data and the simulation results at three different temperatures is shown in Фигура 9(a)–(c), редом. На температури 200 ° Ц, резултат симулација одговара пузања експерименталних података и. This is because temperature 200°C was set as reference temperature in equation (13). Али за температуре 120 ° Ц и 300 ° Ц, ас термо-реолошких понашања, постоје мале разлике између експерименталних и симулираних резултата, а највећа разлика је мања од 8%. Разлог за ову разлику је зато што, за анализу ФЕ, Термо-реолошких параметара се примењују у симулацију, који се добија из ВЛФ једначине. У ВЛФ једначине, је 200 ° Ц се узима као референтне температуре, тако да, у Figure 7, црвена крива се помера на позицију плавог криве и црне криве. И, нови промениле криве представља термо-реолошких понашање цевастог материјала и користи се реши ВЛФ једначине. Јер су промениле криве не могу 100% добро се уклапа са оригиналним, који се добија експерименталним резултатима, девијација постоји између експерименталне и симулације. Pored toga, као 200 ° Ц узима као референтну температуру, резултат симулација је прецизнија од других, as shown in Figure 9. Zbog toga, резултати симулације показују исправност теорије вискоеластично и ТРС метод у овом чланку. u dodatku, the FE model can be used to estimate the viscoelastic behavior of casing material P110T at different mechanical and thermal conditions.

Фигура 9. Comparison of experimental data and simulation result under different temperatures: (a) 120° Ц, (b) 200° Ц, и (c) 300°C.

Контакт притисак на површина за заптивање

На основу геометрије 5.5 "МДР-Апок заједничке тип везе, аксијални симметри ФЕ модел за заптивне површине изграђена је Абакус, as shown in Figure 10. Унутрашњи зид је под примењеним притиском гаса. Црвена линија на слици представља хидроизолације. Ако је притисак гаса већи од притиска контакт на заптивну површину, the joint connection will be more likely to leak.

Фигура 10. Finite element model of the sealing surface from the SL-APOX joint connection.

Ат високе температуре амбијента, притисак контакт на заптивну површину смањиће с временом због материјалног вискоеластичности. Притисак гаса на унутрашњем зиду подешен на 75 МПа. The simulation result of the averaged contact pressure relaxation on the sealing surface versus time is shown in Figure 11. резултати симулације показују да је почетна просечна контактни притисак је 116 МПа на 160 ° Ц и 230 ° Ц. Онда, просечна контакт притисак опада са временом. Просечна контактни притисак пада на 76 МПа. у наставку, стопа смањења притиска на 230 ° Ц је бржи од оног у 160 ° Ц животне средине. Показало се да у року од 4000 часова (166дани), контакт притисак пада на 76 МПа при 230 ° Ц. Međutim, на нижој температури окружења, биће потребно 9000 х (375дани) to drop to 76 MPa.

Фигура 11. Relaxation of contact pressure on the sealing surface varying with time.

Према резултатима симулације, однос почетног контакт притиском и финиал контакт притисак 1.56, што значи, ат високе температуре амбијента, коначни контакт притисак на заптивну површину ће пасти за скоро трећину. На основу безбедносног фактора једначине

n=[стр]стрГПн =[стр]σгп
(14)

where n is the safety factor, [стр][стр] is the designing contact pressure, стрГПσгп is the intending sealing gas pressure. The safety factor n must be more than 2 for the safety consideration.

закључак

  1. The relaxation of the contact pressure on the sealing surface of the premium connection is the main reason for the gas leakage from the casing at high-temperature natural gas well.

  2. На високим температурама, црееп напетост експеримент је коришћен за проучавање Вискоеластична понашање кућишта материјалног П110Т. Механичка Понашање цевастог материјала снажно зависи од температуре. Што је температуре средине виша је, the faster the creep rate is.

  3. Конститутивни модел за кућишта материјалну П110Т је изведено преко пузања експерименталних података, а Прони серија параметар је израчунат. Термо-реолошких понашања је такође испитиван, and the shift factors of the material between environmental temperatures of 120°C to 300°C are obtained.

  4. Неко вискоеластично ФЕ модел за материјалну П110Т основана, and the simulation results fit well with the experimental data.

  5. Испитивач модел заптивне површине у премијум везама је изграђен Абакус, и његова релаксација контактни притисак је испитиван. It is recommended that the designing contact pressure on the sealing surface should be twice as much as the intending gas sealing pressure at high-temperature natural gas wells.

rukovanje Уредник: мицхал Куциеј

Декларација сукобљених интереса
Аутор(и) проглашен нема потенцијалне сукобе интереса у вези са истраживањем, ауторство, and/or publication of this article.

Референце

Теодориу, C, Косиновски, C, амани, м. Wellbore integrity and cement failure at HPHT conditions. Int J Eng Appl Sci 2013; 2: 1–13.

паул Черноцкы, E, Валигура, ПГ, Сцхолибо, FC. A standardized approach to finite element analysis of casing-tubing connections to establish relative sealing performance as a function of design geometry, машинске толеранције, и примењена оптерећења. у: Иделсохн, S, Онате, E, Дворкин, E (ур) Computational mechanics. Barcelona: CIMNE, 1988, pp.1–19.

онг, Г, низам Рамли, м, ахмад, В. Evaluation of fatigue performance on semi premium connection for casing drilling application to prevent connection fatigue failure. у: Proceedings of the off shore technology conference Asia, Kuala Lumpur, Малезија, 22–25 March 2016, https://www.onepetro.org/conference-paper/OTC-26807-MS

Сугино, м, иамагуцхи, S, Угаи, S. VAM 21, an innovative high-performance premium threaded connection for OCTG. ниппон čelik & Сумитомо метал технички извештај не. 107, Februara 2015, pp.10–17, http://www.nssmc.com/en/tech/report/nssmc/pdf/107-03.pdf

такано, J, иамагуцхи, м, Кунисхиге, В. Развој премијум везе "КСБЕАР" да издржи високе компресију, Висок спољни притисак, и север савијање. Кавасаки Челик технички извештај не. 47, 2002, http://www.jfe-steel.co.jp/archives/en/ksc_giho/no.47/e47-014-022.pdf

ким, J, лее, Хс, ким, N. Determination of shear and bulk moduli of viscoelastic solids from the indirect tension creep test. J Eng Mech 2010; 136: 1067–1075. 3

лопес, J, алберто, C, томас, J. Viscoelastic relaxation modulus characterization using Prony series. Lat Am J Solids Stru 2015; 12: 420–445.

парк, ЈЗ, Сцхапери, RA. Methods of interconversion between linear viscoelastic material functions. Део И-нумерички метод заснован на Прони серији. Int J Solids Struct 1999; 26: 1653–1675.

Анантхсинм, B. Computional modeling of precision molding of aspheric glass optics. All Dissertations 326, 2008, http://tigerprints.clemson.edu/all_dissertations/326

The post Цеви кућишта примена у гасним базенчиће са високим температурама appeared first on abter proizvođač čelika lulu, kućište prirodnog gasa i cevi,Bešavne čelične cevi,OCTG,.

]]>