Ce este negru țeavă de oțel ?
January 10, 2019
specificație țeavă de oțel galvanizat, mărimea mesei greutate teoretică
February 14, 2019

Tablă de oțel și țevi din oțel pentru conducte LINE

Acesta este un al § 371 Cererea internațională nr. PCT / JP2008 / 070726, cu data de depozit international de noi. 7, 2008 (WO 2009/061006 Al, publicat mai 14,2009), care se bazează pe cererea de brevet japonez nr. 2007-290220, a depus noiembrie. 7,2007, obiectul care este încorporată prin referință.

DOMENIUL TEHNIC

Această dezvăluire se referă la o placă de oțel de înaltă rezistență pentru conducte de linie, care este utilizat pentru transportul de petrol brut, gaze naturale sau similare și care este excelent în anti induse de hidrogen cracare (denumită rezistență ca HIC), și la o țeavă de oțel pentru țevi de conductă produse prin utilizarea plăcii de oțel; și se referă la o placă de oțel și o țeavă de oțel pentru conducte de linie deosebit de favorabile pentru țevi de conductă având o grosime de cel puțin țeavă 20 mm și trebuie să aibă o excelentă tență HIC Vopsele.

FUNDAL

In general, conductele de linie sunt produse prin formarea unei plăci de oțel produsă într-o placă moara ora laminor de laminare la cald, prin procesul de formare UOE, apăsați îndoiți proces de formare, rola de formare sau altele. Tevi Linie utilizate pentru transportul de hidrogen sulfurat- conținând țiței sau gaze naturale (în continuare acest lucru se poate face referire ca „conductele de linie pentru serviciul de gaz acru“) sunt necesare pentru a satisface așa-numita „rezistență acru“, cum ar fi rezistența la fisurarea indusă de hidrogen (rezistență HIC), rezistenta la anti-stres coroziune cracare (rezistență la SCC) și altele asemenea, în plus față de putere, tenacitate și sudabilitate. Fisurare indusă de hidrogen (denumit în continuare HIC) din oțel se spune după cum urmează: Ionii de hidrogen din reacția de coroziune aderă la suprafața oțelului și pătrunde în interiorul oțelului ca hidrogeni atomice, apoi difuză și se acumulează în jurul incluziunilor nemetalice, cum ar fi MnS și a doua faze similare sau tare din oțel și apoi formează hidrogen gazos cracare astfel oțelul datorită presiunii interioare a acesteia.

Până în prezent, pentru a preveni astfel induse de hidrogen ING crăpătură, au fost propuse unele metode. De exemplu, JP-A 54-110119 propune o tehnică de reducere a conținutului de S oțelului și adăugarea unei cantități adecvate de Ca, REM (metale pământuri rare) sau altele asemenea la oțel pentru a preveni astfel formarea MnS lungi de extindere și transforma forma într-un fin dez incluziune CaS sferic persed. În consecinţă, centrarea stresului con prin includerea sulfura este redusă și, prin urmare, de cracare este împiedicată inițierea și propagarea pentru a îmbunătăți astfel rezistența HIC a oțelului.

JP-A 61-60866 și JP-A 61-165207 propune o tehnică de reducere a centrului de segregare prin reducerea elementelor care au o tendință ridicată spre segregare (C, Mn, P,etc.) sau prin înmuiere tratament termic într-un proces de încălzire placă, și schimbarea microstructura oțelului la faza de bainită prin răcire accelerată după laminare la cald. În consecinţă, formarea unei martensită insule (M-A constituent) să fie un punct de inițiere a cracare în zona centrului de segregare, precum și formarea unei structuri durificat, cum ar fi martensita sau altele pentru a fi o cale de propagare a fisurării poate fi prevenită. JP-A 5-255747 propune o formulă echivalentă de carbon, bazată pe un coeficient de segregare, și propune o metodă de aerisire pre cracare în zona centrului de segregare prin controlul la un nivel predeterminat sau mai puțin.

Mai departe, ca contramăsurilor fisurarea în zona centrului de segregare, JP-A 2002-363689 propune o metodă de definire a gradului de segregare a Nb și Mn în zona centrului de segregare să nu fie peste un nivel predeterminat, și JP-A 2006-63351 propune o metodă de a defini dimensiunea de includere a fi punctul de inițiere a HIC și duritatea suprafeței centrului de segregare.

Cu toate acestea, țevi cu pereți groși având o grosime a peretelui de cel puțin 20 mm sunt în creștere pentru conducte recente de linie pentru servicii de gaz acru; și în astfel de conducte de perete grele, cantitatea de elemente de aliere care urmează să fie adăugate trebuie mărită pentru asigurarea rezistenței acestora. În acest caz,, chiar și atunci când formarea MnS este prevenită sau structura micro a zonei centrale de segregare este îmbunătățită în conformitate cu metodele din stadiul tehnicii menționate mai sus, duritatea zonei centrului de segregare poate crește și HIC pot să apară de la Nb carbonitrură. Cracare de la Nb carbonitrură are un raport lungime mică fisură, și, prin urmare, a fost special până în prezent nu a luat ca o lem prob în cerința convențională pentru rezistența HIC. Cum vreodată, recent, în continuare este necesară o rezistență mai mare HIC, și a devenit necesară pentru a preveni HIC de la Nb carbonitrură.

Metoda de reducere a dimensiunii unui bonitride auto Nb care conține la o dimensiune extrem de mică de 5 jimor mai mici, ca în JP-A 2006-63351, poate eficient pentru prevenirea RENCE apar de HIC în zona centrului de segregare. de fapt, in orice caz, grosier Nb carbonitrură pot forma adesea în zona fied în final-solidi în turnarea lingou sau turnarea continuă; și pentru cererea menționată anterior mai severe pentru rezistența HIC, materialul zonei centrului de segregare trebuie sa fie extrem de strict controlate pentru prevenirea inițierii HIC și pentru prevenirea propagării fisurarea din Carboni Nb- tride care se pot forma la o anumită frecvență. Ca metoda de control a materialului zonei centrului de segregare, se menționează formula echivalent carbon propus de JP-A 5-255747 în care un coeficient de segregare este luată în considerare. Cu toate acestea, deoarece coeficientul de segregare este obținută experimental prin analiza cu un analizor micro sondă de electroni, se poate obține numai ca valoare medie în intervalul de măsurare a mărimii spot, de exemplu, în jurul 10 |IM sau cam asa ceva. De asemenea, acest lucru nu este o metodă capabilă de estimare strict concentrația zonei centrului de segregare.

În consecinţă, ar putea fi de ajutor pentru a oferi o placă de oțel pentru conducte de linie de mare rezistență excelentă în rezistența HIC, în spe cial, o placă de oțel pentru conducte de linie de înaltă rezistență pentru serviciul de gaz acru, care are o rezistență excelentă HIC capabilă să satisfacă sufi cient cerința severe pentru rezistența HIC necesară pentru conducte de linie pentru serviciul gazelor acide având o grosime de țeavă 20 mm sau mai mult.
Ar putea fi, de asemenea, utilă pentru a oferi o țeavă de oțel pentru conducte de linie, care este format din tabla de oțel de înaltă rezistență pentru conducte de linie având astfel de capacități excelente.

REZUMAT

Țevile din oțel la care este direcționat această dezvăluire este o țeavă de oțel având grad API ofX65 sau mai mare (având un randament de stres, cel puțin 65 ksi și cel puțin 450 Mpa), și este o țeavă de oțel de înaltă rezistență care are o rezistență la tracțiune de cel puțin 535 Mpa.

Astfel, Noi oferim:

O placă de oțel pentru conducte de linie care conțin, în ceea ce privește% în greutate, C: 0.02 pentru a 0.06%, Si: 0.5% sau mai putin, Mn: 0.8 pentru a
1.6%, P: 0.008% sau mai putin, SANDU: 0.0008% sau mai putin, Al: 0.08%
sau mai putin, NB: 0.005 pentru a 0.035%, Ti: 0.005 pentru a 0.025%, şi
Ca: 0.0005 pentru a 0.0035%, cu un sold de Fe și inevi

impurități de masă, care are, așa cum este reprezentat prin formula fol mugind, o valoare CP de 0.95 sau mai puțin și o valoare a Ceq 0.30 sau mai mult:
CP = 4.46C(%)+2.37mk(%)/6+{1.18CR(%)+1.95
M?(%)+1.74r(%)}/5+{1.74C «(%)+L .7M(%)}/
15+22.36P(%),
Ce^=C(%)+MK(%)/6+{CR(%)+MO(%)+r(%)}/5+
{C «(%)+M(%)}/15.

2. Placa de oțel pentru conducte de linie de mai sus

1, care conține în plus, in termeni de % greutate, una sau mai multe dintre Cu: 0.5% sau mai putin, Ni: 1% sau mai putin, CR: 0.5% sau mai putin, MO: 0.5% sau mai puțin și V: 0.1% sau mai putin.
3. Placa de oțel pentru conducte de linie de mai sus 1 sau 2, unde duritatea suprafeței centrului de segregare este HV 250 sau mai mici, și lungimea Carbonitrură Nb în zona centrală a segregării este cel mai 20 [m sau mai puțin.

4. Placa de oțel pentru conducte de linie de la oricare dintre cele de mai sus 1 pentru a 3, în care microstructurii tablei de oțel are o fază de bainită 75% sau mai mult ca și fracțiunea de volum a acestora
5. O țeavă de oțel pentru conducte de linie, produs prin fasonarea plăcii de oțel de la oricare dintre cele de mai sus 1 pentru a 4 într-o formă tubulară prin formare la rece, urmată de cusătură de sudare părțile împuns ale acestora.
Placa de oțel și țeavă de oțel pentru conducte de linie au împrumutat Excel rezistență HIC și pot satisface în mod suficient de rezistență necesită ment HIC severe necesare în special pentru conducte de linie cu o grosime de țeavă 20 mm sau mai mult.

SCURTĂ DESCRIERE A DESENELOR

FIG. 1: Un grafic care arată relația dintre duritatea zonei centrului de segregare și raportul suprafață fisura într-un test de HIC a unei plăci de oțel cu MnS sau Nb carbo nitrură formate în zona centrală a segregării acestora.
FIG. 2: Un grafic care arată relația dintre valoarea CP a unei plăci de oțel și raportul celalt suprafață crăpătură într-un test de HIS.
DESCRIERE DETALIATA
Am investigat în detaliu apariția fisurare și a comportamentului lor de înmulțire într-un test de HIC din punctul de vedere al inițierii cracarea și microstructurii zonei centrale și segregare, ca rezultat, au obținut următoarele constatări.
Primul, pentru prevenirea cracarea în zona centrului de segregare, o proprietate materială corespunzătoare a zonei centrale de segregare este necesar, în conformitate cu tipul de includere care urmează să fie punctul de inițiere a cracare FIG. 1 prezintă un exemplu de rezultatul unui test de HIC (metoda de testare este aceeași ca și în exemplele prezentate mai jos) a unei plăci de oțel având MnS sau Nb carbonitrură formate în zona centrală de segregare a acestora. În conformitate cu aceasta, se știe că, în cazul în care MnS există în zona centrului de segregare, raportului dintre suprafața fisurii crește chiar și duritatea este scăzută și, prin urmare, controlul creșterii MnS este extrem de importantă. Cu toate acestea, chiar și atunci când formarea MnS ar putea fi prevenite, în cazul în care zona de centru segregare conține un carbonitrură Nb și când duritatea acestuia este de peste un nivel predeterminat (in acest, Duritatea Vickers, HV 250), apoi cracare are loc în testul HIC.
Pentru a rezolva această problemă, este necesar să se controleze strict compozițiile chimice ale plăcii de oțel și de control ității tare a zonei centrale de segregare să nu fie mai mare decât un nivel prestabilit (preferabil cel mult HV 250). Am analizat lte modynamically comportamentul de distribuție (sau incras- comportamentul sătura) a compoziției chimice în zona centrului de segregare și au derivat coeficientul de segregare a elementelor din aliaj individuale. Derivarea Coeficientul de segregare este conform procedeului următor. Primul, în zona în final-solidificat la turnare, sunt formate cavitate (sau golurile) ca urmare a contracției de solidificare sau bombat; și oțelul topit îmbogățit periferic curge în cavitate pentru a forma pete de segregare de constituent îmbogățit. Următor →, procesul de consolidare prin spoturile segregate include schimbarea constitutivă a limitei de solidificare pe baza coeficientului de distribuție echilibru termodinamic, prin urmare, centrarea con zonei de segregare în cele din urmă format poate fi lte determinat modynamically. Utilizarea coeffi segregare- cient obținută prin analiza termodinamică mai sus menționată, valoarea CP este obținută, corespunzând formulei echivalente bon auto în zona centrală a segregării reprezentanți prin formula prezentare o următoarea. Am aflat ca, când valoarea CP este controlat să nu fie mai mare decât un nivel prestabilit, apoi duritatea zonei centrale segregare poate fi astfel controlat să nu fie mai mare decât duritatea critică pentru a provoca fisurarea FIG. 2 arată relația dintre valoarea CP reprezentată prin următoarea formulă și raportul suprafață fisura acestuia într-un test de HIS (metoda de testare este aceeași ca și în
25 Exemplele date mai jos). În conformitate cu aceasta, în cazul în care valoarea crește CP, atunci raportul zona fisurii crește rapid, dar crăparea HIC poate fi redus prin controlarea valorii CP să nu fie mai mare decât un nivel prestabilit.

CP = 4.46C(%)+2.37mk(%)/6+{ 1.18CR(%)+l .95
M?(%)+1.74 F(%)}/5+{ 1.74C «(%)+1.7M(%)}/
15+22.36leș(%).
în plus, când dimensiunea Carbonitrură Nb să fie punctul de inițiere a cracare într-un testicul HIC controlat să nu fie mai mare decât un nivel prestabilit, și fiirther atunci când micro- Structura este formată în principal bainită fină, apoi propagarea cracare poate fi prevenită. De asemenea, atunci când sunt combinate cu contramăsurile menționate mai sus, Aici mai excelent

40 rezistență poate fi atins în mod stabil.
Detaliile plăcii de oțel pentru conducte de linie sunt descrise mai jos.
Primul, motivul pentru definirea compozițiilor chimice este descrisă mai jos. % indicând valoarea constitu-
45 ent este tot „% în greutate.“
C: 0.02 pentru a 0.06%:
C este elementul cel mai eficient pentru creșterea rezistenței plăcii de oțel care urmează să fie produsă prin răcire accelerată. Cu toate acestea, atunci când valoarea C este mai mică 0.02%, apoi o
50 rezistență suficientă nu a putut fi asigurată; dar, pe de altă parte, atunci când mai mult 0.06%, apoi duritatea și rezistența HIC poate deteriora. În consecinţă, suma C este de la 0.02 pentru a 0.06%.
Si: 0.5% sau mai putin:
55 Si este adăugat pentru dezoxidare în procesul de luare de oțel. Cu toate acestea, în cazul în care cantitatea de Si este mai mult decât 0.5%, apoi duritatea și sudabilitate se poate deteriora. În consecinţă, suma Si este 0.5% sau mai putin. Din punctul de vedere menționat mai sus, cantitatea de Si este mai preferabil 0.3% sau mai putin.
60 Mn: 0.8 pentru a 1.6%:
Mn este adăugat pentru îmbunătățirea rezistenței și durității oțelului; dar atunci când valoarea Mn este mai mică 0.8%, atunci efectul său este insuficient. Cu toate acestea, atunci când mai mult de 1,6&, apoi sudabilitatea și proprietatea anti-HIC poate deteriora.
65 În consecinţă, valoarea Mn este într-un interval de la 0.8 pentru a 1.6%. Din punctul de vedere menționat mai sus, valoarea Mn este mai preferabil de la 0.8 pentru a 1.3%.

P: 0.008% sau mai putin:
Pisan element de impuritate inevitabilă, și crește ness grea a zonei centrale de segregare să se deterioreze rezistența HIC. Această tendință este remarcabil în cazul în care suma este mai mare 0.008%. În consecinţă, valoarea P este 0.008% sau mai putin. Din punctul de vedere menționat mai sus, valoarea P este mai preferabil cel mult 0.006% sau mai putin.
SANDU: 0.0008% sau mai putin:
S formează în general o includere MnS în oțel, dar TION Ca Addi aduce cu privire la controlul morfologiei includerea la o includere CaS din includere MnS. Cu toate acestea, în cazul în care suma S este prea mult, atunci valoarea includerii CaS poate crește, și într-un material de înaltă rezistență, acesta poate fi un punct de plecare de cracare. Această tendință este remarcabil în cazul în care suma S este mai mult decât 0.008%. În consecinţă, suma S este 0.0008% sau mai putin.
Al: 0.08% sau mai putin:
Alis adăugat ca agent de dezoxidare în procesul de luare a oțelului. Când theAl sumă este mai mare 0.08%, atunci curățenia poate scădea să se deterioreze ductilitatea. În consecinţă, valoarea A1 este 0.08% sau mai putin. mai preferabil, este sau mai puțin 0.06%. NB: 0.005 pentru a 0.035%

 

Nb este un element pentru a preveni creșterea de cereale în placa de rulare, Prin urmare, creșterea tenacității datorită pentru granule fine de infor, și îmbunătățește călibilitatea oțelului pentru a crește rezistența după răcire accelerată. Cum vreodată, în cazul în care suma este mai mică decât Nb 0.005%, atunci efectul este insuficient. Pe de altă parte, atunci când mai mult 0.035%, nu numai duritatea zona afectată de căldură sudate se pot deteriora, dar și un Nb carbonitrură grosiere pot fi formate să se deterioreze prin aceasta rezistența HIC. În special, în zona în final-solidificat în procesul de turnare, elementele de aliere sunt îmbogățite și viteza de răcire este lent și, prin urmare, Nb carbonitrură pot forma cu ușurință în zona centrului de segregare. Nb Carbonitrură încă rămâne ca atare chiar și în placa de oțel laminat, și într-un test de HIC, placa de oțel se poate fisura din Carbonitrură Nb. Mărimea Carbonitrură Nb în zona centrului de segregare este influențată de cantitatea de Nb adăugată și, prin urmare, când se definește limita superioară a sumei Nb care trebuie adăugată pentru a fi cel mai 0.035%, atunci dimensiunea poate fi controlat pentru a fi cel mai 20 jim. în consecință, suma Nb este de 0.005 pentru a 0.035%. Din punctul de vedere menționat mai sus, suma Nb este mai abil preferă de la 0.010 pentru a 0.030%.
Ti: 0.005 pentru a 0.025%:
Ti formează TiN și, prin urmare, previne creșterea granulelor în încălzirea dală și, în plus, previne creșterea granulelor în zona afectată de căldură sudate pentru a spori astfel ității dură datorită microstructură fină a metalului de bază și zona afectată de căldură sudate. Cu toate acestea, când cantitatea este mai mică de Ti 0.005%, atunci efectul este insuficient. Pe de altă parte, atunci când mai mult 0.025%, atunci tenacității poate dete riorate. În consecinţă, suma Ti este de la 0.005 pentru a 0.025%. Din punctul de vedere menționat mai sus, cantitatea de Ti este mai preferabil de la 0.005 pentru a 0.018%.
Ca: 0.0005 pentru a 0.0035%:
Ca este un element eficient pentru controlul morfologiei incluziune sulfură pentru a îmbunătăți astfel ductilitatea și tență HIC Vopsele. În cazul în care cantitatea de Ca este mai mică 0.0005%, atunci efectul este insuficient. Cu toate acestea, pe de altă parte, chiar și atunci când se adaugă Ca într-o cantitate mai mare de 0.0035%, efectul poate saturate, ci mai degrabă tenacitatea poate scădea datorită reducerii în curățenia și, în cazul în care acest lucru, în plus, incluziunile Ca pe bază de cantitatea de oxid din oțel poate crește, iar oțelul poate crăpa din ea cu rezultatul că rezistența HIC poate deteriora. În consecinţă, suma Ca este de 0.0005 pentru a 0.0035%. Din punctul de vedere menționat mai sus, cantitatea de Ca este de preferință de la 0.0010 pentru a 0.030%.
Placa de oțel poate iurther conține una sau mai multe selectate dintre Cu, Ni, CR, Mo și V într-un interval menționat mai jos.
5 Cu: 0.5% sau mai putin:
Cu este un element eficient pentru îmbunătățirea durității și creșterea rezistenței. Pentru a obține efectul, cantitatea este, de preferință, cel puțin 0.02%. Cu toate acestea, când cantitatea de Cu este mai mare 0.5%, atunci sudabilitate se poate deteriora.
10 În consecinţă, în cazul în care se adaugă Cu, valoarea sa este
0.5% sau mai putin. Din punctul de vedere menționat mai sus, cantitatea de Cu este mai preferabil 0.3% sau mai putin.
Ni: 1% sau mai putin:
Ni este un element eficient pentru îmbunătățirea durității și 15 pentru creșterea rezistenței; dar pentru obținerea efectului, the
Suma este de preferință 0.02% sau mai mult. Cu toate acestea, în cazul în care cantitatea este mai mare de Ni 1.0%, atunci sudabilitatea poate rata de deteriorare. În consecinţă, în cazul în care se adaugă Ni, valoarea sa este 1.0% sau mai putin. Din punctul de vedere menționat mai sus, în
20 Suma este mai preferabil 0.5% sau mai putin.
CR: 0.5% sau mai putin:
Cr este un element eficient pentru îmbunătățirea capacității de călire pentru a crește astfel puterea. Pentru a obține efectul, suma este de preferință 0.02% sau mai mult. Cu toate acestea, în cazul în care Cr
25 Suma este mai mult decât 0.5%, atunci sudabilitatea poate rata de deteriorare. În consecinţă, în cazul în care se adaugă Cr, valoarea sa este 0.5% sau mai putin. Din punctul de vedere menționat mai sus, cantitatea de Cr este mai preferat 0.3% sau mai putin.
MO: 0.5% sau mai putin:
30 Mo este un element eficient pentru îmbunătățirea durității și creșterea rezistenței; dar pentru obținerea efectului, suma este de preferință 0.02% sau mai mult. Cu toate acestea, atunci când suma Mo este mai mult decât 0.5%, atunci sudabilitatea poate rata de deteriorare. În consecinţă, în cazul în care este adăugat Mo, valoarea sa
35 este 0.5% sau mai putin. Din punctul de vedere menționat mai sus, suma Mo este mai preferabil 0.3% sau mai putin.
V: 0.1% sau mai putin:
Vis un element de creștere a rezistenței nu deteriorează duritatea. Pentru a obține efectul, suma este de preferință
40 0.01% sau mai mult. Cu toate acestea, atunci când valoarea V este mai mare 0.1%, atunci sudabilitatea se poate deteriora foarte mult. în consecință, în cazul în care se adaugă V, valoarea sa este 0.1% sau mai putin. Din punctul de vedere menționat mai sus, valoarea V este mai preferabil 0.05% sau mai putin.
45 Soldul plăcii de oțel este Fe și impuri inevitabilă
legături.
Valoarea CP și valoarea Ceq reprezentată prin formulele sunt definite toarele.
valoarea CP: 0.95 sau mai putin:
50
CP = 4.46C(%)+2.37mk(%)/6+{1.18CR(%)+1.95
M?(%)+1.74 F(%)}/5+{ 1.74C «(%)+1.7M(%)}/
15+22.36leș(%)_
In acest, C(%), Mn(%)5 CR(%), MO(%),V(%), Cu(%), Ni(%)
55 și P(%) fiecare sunt conținutul elementelor respective.
Formula de mai sus-menționate referitoare la valoarea CP este o formulă formulată pentru estimarea materialului centrului
zona de segregare din conținutul elementelor din aliaj respective. Când valoarea CP este mai mare, concentrația
60 zona de centru de segregare este mai mare, și duritatea a centrului de segregare crește aria. Așa cum se arată în fig. 2, cand
valoarea CP este 0.95 sau mai putin, apoi duritatea zonei centrale de segregare ar putea fi suficient de mici (preferabil HV
250 sau mai mici) și cracare într-un test de HIC poate fi, prin urmare, 65 prevenite. În consecinţă, valoarea CP este definită ca fiind 0.95 sau
Mai puțin. în plus, când valoarea CP este mai mică, apoi duritatea zonei centrale segregare este mai mic. Prin urmare, în cazul în care se dorește o rezistență suplimentară mai mare HIC, valoarea CP este de preferință 0.92 sau mai putin. Mai departe, când valoarea CP este mai mică, apoi duritatea zonei centrale segregare este mai mică și crește rezistența HIC și, prin urmare, limita cea mai de jos a valorii CP nu este definită. Cu toate acestea, pentru a obține o rezistență adecvată, valoarea CP este de preferință 0.60 sau mai mult.
CEQ Valoare: 0.30 sau mai mult:
Ce^=C(%)+MK(%)/6+{CR(%)+MO(%)+r(%)}/5+
{CTT(%)+M(%)}/15.
Ceq este un echivalent carbon din oțel, iar acest lucru este o Harden- indicele capacității. Când valoarea Ceq este mai mare, atunci puterea de oțel este mai mare.
Abordarea noastră îmbunătățește rezistența HIC a conductelor de linie grele perete pentru serviciu gaze sulfuroase având o grosime a peretelui grele 20 mm sau mai mult, și să se obțină conducte de perete grele, având o rezistență suficientă, valoarea Ceq trebuie să fie 0.30 sau mai mult. În consecinţă, valoarea Ceq este 0.30 sau mai mult. Când valoarea Ceq este mai mare, atunci puterea poate fi mai mare și, prin urmare, țevi de oțel, având o grosime mai mare de țeavă poate fi produs. Cu toate acestea, când concentrația elementului din aliaj este prea mare, apoi duritatea zonei centrale segregare poate crește și rezistența HIC poate deteriora. Prin urmare, limita superioară a valorii Ceq este de preferință 0.42%.
Placa de oțel și țeava de oțel satisfac preferabil următoarele condiții în ceea ce privește duritatea zonei centrului de segregare și Carbonitrură Nb să fie un punct de inițiere a HIC.
Duritatea Center Segregarea Zona: Duritatea Vickers, HV 250 sau mai mic:
După cum este descris în cele de mai sus, mecanismul de creștere fisură HIC este că hidrogenul se acumulează în jurul includerii și altele în oțel pentru a provoca cracare, iar în jurul cracare propagă includerea aducând astfel despre fisuri mari. In acest, zona de centru de segregare este un site pentru a fi spart mai ușor, cracare propagates ușor. Prin urmare, atunci când duritatea zonei centrului de segregare este lai ^ er, atunci fisurarea se produce mai ușor. În cazul în care duritatea zonei centrului de segregare este HV 250 sau mai mici, și chiar și atunci când mici carbonitrură Nb poate rămâne în zona de centru Segre torilor, fisurarea ar propaga cu greu și, acolo prin urmare, la, raportul suprafață fisura în testul HIC poate fi redusă. Cu toate acestea, atunci când duritatea zonei centrale de segregare este mai mare decât HV 250, fisurarea poate propaga cu ușurință și, în special, fisurile generate în Nb Carbonitrură se propaga cu ușurință. În consecinţă, duritatea suprafeței centrului de segregare este preferabil HV 250 sau mai mici și, în cazul în care este necesară o rezistență HIC severă, duritatea zonei centrale de segregare trebuie să fie redusă și ilirther, in acest caz, duritatea suprafeței centrului de segregare este preferabil HV 230 sau mai mici.
Lungimea Nb Carbonitrură în Centrul Segregarea Zona: 20 \im sau mai puțin:
Carbonitrură Nb format în zona centrală a segregării este un punct de acumulare de hidrogen în testul HIC, și crăpături pot să apară inițierea din punctul. În cazul în care dimensiunea Carbonitrură Nb este mai mare, atunci fisurile se pot propaga cu ușurință și, chiar dacă duritatea zonei centrului de segregare nu este mai mare de HV 250, fisurile se pot propaga. În cazul în care lungimea Carbonitrură Nb este 20 jimor mai puțin, apoi fisurile poate împiedicat propagarea atunci când duritatea zonei centrului de segregare nu este mai mare de HV 250. În consecinţă, lungimea Carbonitrură Nb este 20 jim sau mai puțin, preferabil mai puțin lOfxmor. Lungimea nitrurii Nb carbo înseamnă lungimea maximă a boabelor.

Abordarea noastră este favorabilă în special pentru plăci de oțel pentru conducte de linie pentru servicii de gaze sulfuroase având o grosime a peretelui de 20 mm sau mai mult. Asta pentru ca, în general, când grosimea plăcii (Grosimea peretelui țevii) e mai puțin decât 20 mm, atunci valoarea elementului de aliere adăugat este mic și, prin urmare, ității grea a zonei centrului de segregare ar putea fi redus și, in acest caz, placa de oțel ar putea avea cu ușurință o bună tență HIC Vopsele. În cazul în care plăcile de oțel sunt mai groase, valoarea elementului de aliere în interiorul acestuia crește și, prin urmare, devine dificil de a reduce duritatea Segre zonei în centru astfel torilor plăci groase. In special pentru astfel de plăci de oțel groase având o grosime a plăcii de mai mult 25 mm, abordarea noastră poate prezenta mai eficient avantajele acestora.
Țevile din oțel sunt toate țevile din oțel cu X65 grad API sau mai mare (efortul la curgere de cel puțin 65 ksi și cel puțin 450 Mpa), și sunt țevi din oțel de înaltă rezistență care are o rezistență la tracțiune de cel puțin 535 Mpa.
Structura metalică a plăcii de oțel (și țeava de oțel) de preferință, are o fază de bainită 75% sau mai mult ca și fracțiunea de volum a acestora, mai preferabil 90% sau mai mult. Faza bainită este o microstructura excelent în rezistență și tenacitate, iar în cazul în care fracția de volum a acestora este 75% sau mai mult, apoi propagarea fisurarea poate prevenit în placa de oțel, și placa de oțel poate avea o rezistență ridicată și o rezistență ridicată HIC. Pe de altă parte, într-o microstructură în care fracția de volum a unei faze bainitice este scăzută, de exemplu, într-o structură mixtă de ferită, perlită, MA (Insula martensită), martensită sau microstructura similar și o fază de ITE bain, propagarea fisurarea în interfața de fază poate fi promovată și rezistența HIC poate fi, prin aceasta deteriorare nominală. În cazul în care fracția de volum a turii micro struc (ferită, perlită, martensită sau altele asemenea) cu excepția unei faze bainitice este mai mică 25%, apoi deteriorarea tență HIC poate fi Vopsele mici și, prin urmare, fracția de volum a fazei bainită este de preferință 75% sau mai mult. Din același punct de vedere, fracția de volum a fazei bainitice este mai preferabil 90% sau mai mult.
Placa de oțel este definit la punctul de sta- COMPO chimic, duritatea zonei centrului de segregare și mărimea Carbonitrură Nb ca mai sus, și în continuare microstructura sa este definit ca fiind o structură de bainită și în principal, în consecinţă, placa de oțel poate avea o rezistență -HIC excelentă chiar și atunci când grosimea ei placa este mare. Prin urmare, placa de oțel poate fi produs în esență în conformitate cu aceeași metodă de producție ca înainte. Cu toate acestea, pentru a se obține nu numai tență HIC Vopsele, dar, de asemenea, puterea optimă și tenacitate, placa de oțel este produs, de preferință, în condițiile menționate mai jos.
Slab Temperatura de încălzire: 1000 la 1200 ° C:
În cazul în care temperatura de încălzire în placa de laminare la cald a plăcilor este mai mică de 1000 ° C, apoi o rezistență suficientă nu au putut fi obținute. Pe de altă parte, când mai mare de 1200 ° C, apoi duritatea și proprietatea DWTT (picătură greutate proprietate test de rupere) se poate deteriora. În consecinţă, temperatura de încălzire este de preferință între dală 1000 la 1200 ° C.
Pentru a obține o duritate de metal de bază ridicată în procesul de laminare la cald, temperatura finisaj de laminare la cald este de preferință mai mic, ci dimpotrivă, eficiența de rulare poate scădea. Există prin urmare, la, temperatura finisaj de laminare la cald, poate fi definit ca o temperatură adecvată, luând în considerare duritatea metalului de bază necesară și eficiența de rulare. Pentru obținerea unei duritate de metal de bază de mare, raportul de reducere în zona de non temperatură de recristalizare este de preferință de cel puțin 60% sau mai mult.
După laminarea la cald, răcirea accelerată se aplică, de preferință, în următoarele condiții. Placă de oțel Temperatura la începutul răcirea accelerată: nu este mai mică decât (Ar3-10 ° C.):
Ar3 este o temperatură de transformare de ferită care este dat Ar3(° C.)= 910-310C(%)-80Mn(%)-20Cu(%)-15CR(%) 55Ni(%)-80MO(%), din compozițiile chimice din oțel. În cazul în care temperatura plăcii de oțel, la începutul
răcirea accelerată este scăzută, apoi fracția de volum de ferită, înainte de răcire accelerată este mare și, în special, în cazul în care temperatura este mai mică decât temperatura Ar3 cu mai mult de 10 ° C, atunci rezistența HIC poate deteriora. în plus, structura micro a plăcii de oțel nu a putut obține o fracție de volum suficient al fazei bainită (preferabil 75% sau mai mult). În consecinţă, temperatura plăcii de oțel la începutul răcirii accelerate este de preferință nu mai mică decât Ar3-10 ° C.). Răcire Viteză în răcirea accelerată: nu mai mică de 5 ° C./Sec:
Viteza de răcire în răcirea accelerată este de preferință nu mai mică de 5 ° C./sec pentru obținerea în mod stabil rezistență suficientă.
Placă de oțel Temperatura la stația de răcire accelerată: Răcirea accelerată este un proces important pentru obțină o rezistență ridicată ing prin transformare bainitică. Cu toate acestea, când temperatura plăcii de oțel la momentul opririi răcirii accelerate este de peste 600 ° C., atunci Transfor bainitică infor poate incompletă și o rezistență suficientă nu au putut fi obținute. Pe de altă parte, când temperatura oțelului la momentul opririi răcirii accelerate este mai mică de 250 ° C., apoi o structură dură, cum ar MA (Insula martensită) sau altele similare pot fi formate și, în cazul în care acest lucru, nu numai tență HIC poate Vopsele deteriora cu ușurință, dar și duritatea suprafeței plăcii de oțel poate fi prea mare, iar planeitatea plăcii de oțel poate fi deteriorat ușor și formabilitatea acestuia se poate deteriora. În consecinţă, temperatura oțelului la oprirea răcirii accelerate este de 250 la 600 ° C.
În ceea ce privește temperatura plăcii de oțel menționate mai sus, în cazul în care placa de oțel are o distribuție a temperaturii în direcția grosimii plăcii, atunci temperatura plăcii de oțel este temperatura medie în direcția grosimii plăcii. Cum vreodată, în cazul în care distribuția temperaturii în direcția grosimii plăcii este relativ mică, apoi turii Tempera suprafeței plăcii de oțel ar putea fi temperatura plăcii de oțel. Imediat după răcirea accelerată, poate exista o diferență de temperatură între suprafața și interiorul plăcii de oțel. Cu toate acestea, diferența de temperatură poate fi redusă în curând prin conducție termică, și placa de oțel ar putea avea o distribuție uniformă a temperaturii în direcția grosimii plăcii. În consecinţă, pe baza temperaturii sur fața plăcii de oțel după omogenizare în direcția grosimii, temperatura plăcii de oțel la oprirea răcirii accelerate poate determinată.
După răcirea accelerată, placa de oțel poate fi menținută răcite în aer, dar în scopul omogenizării proprietății Rial pereche în interiorul plăcii de oțel, ea mea să fie re-încălzit într-un cuptor de ardere a gazelor sau prin încălzire cu inducție.
Următor →, conducta de oțel pentru conducte de linie este descrisă. Conducta de oțel pentru țevi de conductă este o conductă de oțel produsă prin formarea plăcii de oțel așa cum este descris mai sus, într-o formă tubulară prin formare la rece, urmată de cusătură de sudare părțile împuns ale acestora.
Metoda de formare la rece, poate, orice metodă, in care, în general, placa de oțel este modelată într-o formă tubulară, conform unui procedeu UOE sau prin curbare prin presare sau altele. Metoda de cusătură de sudură părțile împuns nu este definită în mod specific și poate, orice metodă capabilă să obține o rezistență la îmbinare suficientă și tenacitate comune. Cu toate acestea, din punct de vedere al calității de sudare și eficiența de producție, preferat în mod special este scufundat sudare cu arc. După sudarea tighel a pieselor de îmbinare, conducta este prelucrată pentru expansiune mecanică în scopul înlăturării sudurii ING tensiunilor reziduale și îmbunătățirea rotunjimea țeavă de oțel. În
5 acest, raportul de expansiune mecanică este de preferință de la 0.5 pentru a 1.5% cu condiția ca o rotunjime țeavă de oțel predeterminată poate fi obținută și tensiunea reziduală poate fi îndepărtată.

EXEMPLE

slubs oțel având compoziția chimică prezentată în tabelul 1 (Otel A V) au fost produse printr-un procedeu de turnare continuă și, folosind aceste, plăci de oțel groase având o placă
15 grosimea 25.4 mm şi 33 mm au fost produse.
O placă încălzită a fost laminată la cald, și apoi accelerat răcit pentru a avea o rezistență predeterminată. In acest, temperatura de încălzire a fost dală 1050。C“temperatura de laminare finală a fost 840 până la 800 ° C., iar accelerarea temperaturii de pornire de răcire
20 a fost 800 la 760 ° C. Accelerarea de răcire Temperatura de oprire a fost 450 pentru a 550。C. Toate plăcile de oțel obținute satisfăcut o rezistență de API X65, iar rezistența la tracțiune a acestora a fost de 570 pentru a 630 Mpa. În ceea ce privește proprietatea de întindere a plăcilor de oțel, un specimen de test grosime iull în DIREC transversal-
25 TION laminării a fost utilizat într-un test de tracțiune pentru a determina rezistența la tracțiune a acestora.
Din 6 pentru a 9 piese de testare HIC au fost luate de pe placa de oțel, la diferite poziții ale acestora, și testate pentru tență HIC acestora Vopsele. Rezistența HIC a fost determinată după cum urmează:
30 Piesa de încercare a fost scufundată într-o soluție apoasă de 5% NaCI + 0,5% CH3COOH saturată cu hidrogen sulfurat hav ing un pH de aproximativ 3 (soluție obișnuită NACE) pentru 96 ore, și apoi întreaga suprafață a piesei de încercare a fost verificată pentru fisuri prin detectare de ultrasunete defect, și piesa de încercare
35 a fost evaluată pe baza raportului dintre suprafața fisurii (MAȘINĂ) acestora. unul dintre 6 pentru a 9 piese de încercare ale plăcii de oțel având cea mai mare suprafață raportul fisurii este luată ca raportul suprafață fisura tipică a plăcii de oțel, iar cei care au un raport suprafață fisura de cel mult 6% Sunt bune.
40 Duritatea zonei centrului de segregare a fost după cum urmează sta bilite: Secțiunile transversale tăiate în direcția grosimii plăcii de probe prelevate din plurale placa de oțel au fost lustruite, apoi ușor gravat, iar partea în care au fost observate liniile segrega a fost testat AREA cu o duritate Vickers metru
45 sub o sarcină de 50 g, iar valoarea maximă a fost luată ca duritatea zonei centrului de segregare.
Lungimea Carbonitrură Nb în zona centrală de segregare a fost determinată după cum urmează: Suprafața fractură a părții unde eșantionul a fost crăpat în testul HIC a fost
50 observate cu un microscop electronic, iar lungimea maximă a boabelor Carbonitrură Nb în suprafața de fractură a fost măsurată, iar acest lucru este lungimea Carbonitrură Nb în zona centrului de segregare. Cei care cu greu crăpat în testul HIC au fost prelucrate după cum urmează: secțiuni transversale pluralul
55 piese de testare HIC au fost lustruite, apoi ușor gravat, iar partea în care au fost observate liniile de separare a fost analizată pentru cartografierea elementar cu un analizor micro sondă de electroni (EPMA) pentru a identifica Carbonitrură Nb, iar lungimea maximă a boabelor a fost măsurată să fie lungimea Nb
60 Carbonitrură în zona centrului de segregare. În ceea ce privește microstructura, au fost observate probele cu un microscop optic, la partea centrală grosimea plăcii acestuia și la poziția t / 4 al acestuia, și, astfel, luate fotografii grafice imaginile au fost prelucrate imagine pentru a măsura zona
65 fracțiune din faza de bainită. Fracțiunea de suprafață bainitice a fost măsurată în 3 pentru a 5 vizualizari, iar datele au fost mediate pentru a fi fracțiunea de volum a fazei bainită.

11
Rezultatele testelor și măsurătorilor menționate mai sus sunt prezentate în tabelul 2.
În tabel 1 și Tabelul 2, plăcile de oțel (oţeluri) de Nos. A la K Andu andV, care sunt exemple toate au un raport suprafață mică fisură în testul HIC, și au o rezistență foarte bună HIC.
Spre deosebire de acestea, plăcile de oțel (oţeluri) L până la O, care sunt mostre comparative au o valoare CP de mai mult 0.95, sau care este, duritatea zonei centrului de segregare a acestora este mare, și au un raport mare suprafață crăpătură în testul HIC, și au o proprietate HIC săraci. asemănător, în plăcile de oțel (oţeluri) P și Q, valoarea Mn sau suma S este mai mare decât gama noastră de, și, prin urmare, MnS format în zona centrului de segregare a acestor plăci din oțel. În consecinţă, plăcile de oțel de cracare din MnS și rezistența lor HIC este scăzută. De asemenea, în mod similar, în placa de oțel (oţel) RADU, suma Nb este laigerthan gama noastră și, prin urmare, grosier carbonitrură Nb format în zona centrului de segregare a plăcii de oțel și, în consecinţă, rezistența HIC a acestora este redusă prin valoarea CP a acestora se încadrează în gama noastră. asemănător, Ca nu a fost adăugat la placa de oțel (oţel) SANDU, care, prin urmare, nu a suferit o morfologie con trol de incluziune sulfura de Ca și, în consecinţă, rezistența HIC a plăcii de oțel este scăzută. asemănător, în placa de oțel (oţel) T, cantitatea de Ca este mai mare decât gama noastră și, acolo prin urmare, la, cantitatea de oxid de Ca a crescut în oțel. În consecinţă, placa de oțel de cracare din punctul de pornire al oxidului, și rezistența HIC a plăcii de oțel este scăzută.
Unele plăci de oțel prezentate în tabelul 2 au fost formate în conducte din oțel. Concret, placa de oțel a fost laminată la rece, conform unui procedeu UOE pentru a da o formă tubulară, și părțile împuns

12
acestora au fost sudate prin sudură cu arc submeiged (ING cusătură de sudură) din fiecare strat din fețele interioare și exterioare, apoi acestea au fost prelucrate pentru expansiune mecanică 1% în ceea ce privește schimbarea periferia exterioară a țevii din oțel, astfel, producția-
5 ing țevi de oțel, având un diametru exterior de 711 mm.
Conductele din oțel produse au fost testate în același test HIC ca și cea pentru plăcile de oțel menționate mai sus. Rezultatele sunt prezentate în tabelul 3. Rezistența HIC a fost determinată după cum urmează: O piesă de testare este tăiată în sferturi din lungimea
10 direcţie, iar secțiunea transversală se observă, iar proba este evaluată pe baza raportului de lungime fisurii (CRJ) (valoarea medie a [total de lungime fisurii / lățime (20 mm) a piesei de încercare]).
În tabel 3, ne. 1 pentru a 10 şi 18 şi 19 sunt țevi de oțel noastre, și raportul lungime fisurii în testul HIC acestora nu este mai
15 decât 10%, și conductele de oțel au o excelentă tență HIC Vopsele. Pe de altă parte, conductele din oțel ale exemplelor comparative, ne. 11 pentru a 17 toate au o rezistență scăzută HIC. Aplicabilitate industrială
plăci de oțel groase având o grosime a plăcii de 20 mm sau
20 mai au o rezistență HIC extrem de excelenta. Acestea sunt aplicabile conductelor de linie care sunt necesare pentru a satisface recente, rezistență mai gravă HIC.
Abordarea noastră este eficientă atunci când este aplicat la conductele de perete grele având o grosime a peretelui de 20 mm sau mai mult; și țevi din oțel
25 având o grosime mai mare de perete necesită adăugarea mente din aliaj ELE, și poate fi dificil de a reduce duritatea zonei centrale de segregare a acestora. În consecinţă, Oțelurile noastre pot prezenta efectul său atunci când este aplicat pe plăci de oțel groase de mai mult 25 mm în grosime.

Comments are closed.