Wat Is Black Steel Pipe ?
januari- 10, 2019
Verzinkt stalen buizen specificatie, size theoretische gewichtentabel
Februari 14, 2019

STAAL PLAAT EN BUIS VOOR leidingbuizen

Dit is een §371 van International aanvraagnr. PCT / JP2008 / 070.726, met een internationale datum van indiening van november. 7, 2008 (WO 2009/061006 al, gepubliceerd mei 14,2009), die gebaseerd op de Japanse octrooiaanvrage nr. 2007-290220, ingediend november. 7,2007, de inhoud waarvan door verwijzing opgenomen.

TECHNISCHE BRANCHE

Deze openbaarmaking heeft betrekking op een hoge sterkte staalplaat leidingbuizen, die wordt gebruikt voor het transport van aardolie, aardgas of dergelijke en die een uitstekende anti waterstof geïnduceerde kraken (hierna HIC weerstand), en een stalen pijp voor leidingbuizen verkregen met behulp van de staalplaat; en heeft betrekking op een stalen plaat en een stalen pijp voor leidingbuizen bijzonder gunstig voor leidingbuizen met een pijp dikte van ten minste 20 mm en nodig is om een ​​uitstekende HIC verzetsmonument tance hebben.

ACHTERGROND

In het algemeen, leidingbuizen worden geproduceerd door het vormen van een stalen plaat die in een verticale maalmolen ora warmwalserij, door UOE vormingsproces, druk bend vormingsproces, rolvormen of dergelijke. Leidingbuizen voor transport van waterstofsulfide- bevattende ruwe olie of aardgas (hierna kan worden aangeduid als “leidingbuizen voor zuurgas service”) moeten zogenaamde “zure resistance” voldoen zoals weerstand tegen door waterstof geïnduceerde kraken (HIC weerstand), resistentie tegen anti-stress corrosie kraken (SCC weerstand) en dergelijke, Naast sterkte, taaiheid en lasbaarheid. Waterstof geïnduceerde kraken (hierna HIC) staal wordt als volgt gezegd: Hydrogen ions from corrosion reaction adhere to the surface of steel and permeate into the inside of steel as atomic hydrogens, Vervolgens diffunderen en zich ophopen rond de niet-metalen insluitingen zoals MnS en dergelijke of harde tweede fase staal en vormen dan waterstofgas waardoor het staal ten gevolge van de inwendige druk daarvan kraken.

voorheen, voor het voorkomen van zulke waterstof veroorzaakte barst ing, een aantal methoden zijn voorgesteld. Bijvoorbeeld, JP-A 54-110119 stelt een techniek voor het verminderen van het S-gehalte van staal toevoegen van een geschikte hoeveelheid Ca, REM (zeldzaam aardmetaal) of dergelijke aan staal om daardoor de vorming van lange uitstrekkende MnS te voorkomen en om te zetten in de vorm van een fijn dis persed bolvormig CaS opneming. Overeenkomstig, stress con centratie van het sulfide insluiting wordt gereduceerd en scheurvorming wordt dus verhinderd initiatie en propagatie om daardoor de HIC weerstand van staal verbeteren.

JP-A 61-60866 en JP-A 61-165207 propose a technique of reducing center segregation through reduction in elements having a high tendency toward segregation (C, MN, P,enz.) hetzij door onderdompelen warmtebehandeling in een plaat verwarmingsproces, en veranderen van de microstructuur van staal tot bainietfase door versnelde afkoeling na warmwalsen. Overeenkomstig, formation of an island martensite (M-A constituent) een beginpunt van scheurvorming in het midden scheiding gebied, en de vorming van een geharde structuur zoals martensiet of dergelijke worden een voortplantingsbaan van kraken kan worden voorkomen. JP-A 5-255747 stelt een koolstofequivalent formule op basis van een segregatiecoëfficiënt, en stelt een werkwijze voor pre ontluchting scheurvorming in het midden afzonderingsgebied door het regelen naar een vooraf bepaald niveau of lager.

Further, als tegenmaatregelen om het kraken in het centrum segregatie gebied, JP-A 2002-363689 stelt een werkwijze voor het bepalen van de mate van segregatie Nb en Mn in het midden afzonderingsgebied niet meer dan een vooraf bepaald niveau, en JP-A 2006-63351 stelt een werkwijze voor het bepalen van de afmeting van de opname om het beginpunt van HIC en de hardheid van het midden scheiding gebied.

echter, dikwandige buizen met een wanddikte van ten minste 20 mm zijn steeds meer naar recente lijn buizen voor zuur gas dienst; en dergelijke dikwandige buizen, de hoeveelheid legeringselementen worden toegevoegd moeten worden verhoogd zijn om de sterkte ervan. In that case, zelfs wanneer de MnS formatie wordt voorkomen of de microstructuur van het centrum afzonderingsgebied verbeterd overeenkomstig de bovengenoemde bekende methoden, de hardheid van het centrum afzonderingsgebied toenemen en HIC optreden van Nb carbonitride. Kraken van Nb kooistofnitride een kleine scheur lengteverhouding, en daarom tot nu toe niet speciaal genomen als prob lem op gebruikelijke vereiste HIC weerstand. hoe ooit, kort geleden, verdere hogere HIC vereist wordt, en is het noodzakelijk geworden om te voorkomen dat HIC uit Nb kooistofnitride.

De werkwijze voor het verkleinen van een Nb-bevattende car bonitride tot een extreem kleine afmeting van 5 jimor kleiner, zoals in JP-A 2006-63351, misschien effectief voor het voorkomen van het optreden rence van HIC in het centrum segregatie gebied. Eigenlijk, echter, grove Nb carbonitride kunnen dikwijls gevormd in de uiteindelijk-solidi fied zone blokgieten of continugieten; en de bovengenoemde ernstiger verzoek om HIC weerstand, het materiaal van het centrum scheidingszone moet zeer nauwkeurig worden geregeld ter voorkoming inleiding van HIC en ter voorkoming van de verspreiding van barsten van de Nb Carboni- tride dat op een gegeven frequentie kan vormen. Als werkwijze voor het besturen van het materiaal van het midden afzonderingsgebied, wordt genoemd het JP-A voorgestelde koolstofequivalent formule 5-255747 waarbij een segregatiecoëfficiënt in aanmerking wordt genomen. echter, aangezien de segregatiecoëfficiënt experimenteel verkregen door analyse met een elektronen probe micro analyzer, het kan alleen worden verkregen als een gemiddelde waarde binnen het meetbereik van de vlekgrootte van, Bijvoorbeeld, rond 10 |im of zo. Ook, Dit is niet een die in staat is nauwkeurig schatten van de concentratie van het centrum afzonderingsgebied.

Overeenkomstig, Het zou nuttig zijn een staalplaat met hoge sterkte leidingbuizen uitstekende HIC bestendigheid, in par ticular, een staalplaat van hoge sterkte leidingbuizen voor zuurgas dienst die uitstekende weerstand HIC staat op afdoende doende voldoen aan de strenge eis van HIC weerstand noodzakelijk leidingbuizen voor zuur-gasgebruik een pijp dikte heeft 20 mm of meer.
Het kan ook nuttig zijn om een ​​stalen pijp voor leidingbuizen bieden, die is gevormd uit hoogwaardig staal dienblad leidingbuizen met dergelijke uitstekende mogelijkheden.

OVERZICHT

De stalen buizen waarop deze beschrijving is gericht een stalen pijp met API-klasse of hoger ofX65 (met een vloeispanning van ten minste 65 KSI en ten minste 450 MPa), en een hoge sterkte stalen pijp met een treksterkte van ten minste 535 MPa.

Wij bieden dus:

Een staalplaat met leidingbuizen, in termen van gewichts%, C: 0.02 Aan 0.06%, Si: 0.5% of minder, MN: 0.8 Aan
1.6%, P: 0.008% of minder, S: 0.0008% of minder, al: 0.08%
of minder, NB: 0.005 Aan 0.035%, TI: 0.005 Aan 0.025%, en
als: 0.0005 Aan 0.0035%, met een balans van Fe en inevi

table onzuiverheden, welke heeft, zoals weergegeven door de vol gende formule, CP waarde 0.95 of minder en een waarde van Ceq 0.30 of meer:
CP = 4.46C(%)+2.37Mk(%)/6+{1.18CR(%)+1.95
M?(%)+1.74r(%)}/5+{1.74C «(%)+l .7M(%)}/
15+22.36P(%),
Wat ^ = C(%)+MK(%)/6+{CR(%)+Mo(%)+r(%)}/5+
{C «(%)+M(%)}/15.

2. De staalplaat leidingbuizen het bovenstaande

1, which further contains, aangaande met % door gewicht, één of meer van Cu: 0.5% of minder, Ni: 1% of minder, CR: 0.5% of minder, Mo: 0.5% of minder en V: 0.1% of minder.
3. De staalplaat leidingbuizen het bovenstaande 1 of 2, waarbij de hardheid van het centrum afzonderingsgebied is HV 250 of lager, en de lengte van de Nb carbonitride in het midden afzonderingsgebied hoogstens 20 [m or less.

4. De staalplaat leidingbuizen van elke van de bovenstaande 1 Aan 3, waarbij de microstructuur van de staalplaat een bainietfase van 75% of meer de volumefractie daarvan
5. Een stalen pijp voor leidingbuizen, produced by shaping the steel plate of any of the above 1 Aan 4 in een buisvorm door koudvervorming, hetgeen gevolgd door blinde lassen van de aanliggende delen.
De staalplaat en de stalen pijp voor leidingbuizen Excel uitgeleend HIC weerstand en kan voldoen aan de eisen voldoende ment ernstige HIC weerstand vooral nodig voor leidingbuizen met een pijpdikte van 20 mm of meer.

Korte beschrijving van de tekeningen

fIG. 1: Een grafiek die de relatie tussen de hardheid van het centrum afzonderingsgebied en de scheur oppervlakteverhouding op een HIC test van een staalplaat of Nb MnS-carbo-nitride gevormd in het midden daarvan afzonderingsgebied.
fIG. 2: Een grafiek die de relatie tussen de CP waarde van een stalen plaat en de scheur oppervlakteverhouding daarvan een HIS proef.
GEDETAILLEERDE BESCHRIJVING
Onderzochten we in detail het optreden van barsten en propagatiegedrag daarvan in een HIC proef vanuit het oogpunt van het initiëren van kraken en de microstructuur van het centrum segregatie stippellijn, als gevolg, zijn de volgende bevindingen verkregen.
Eerste, voor het voorkomen van scheurvorming in het centrum segregatie gebied, een passende materiaaleigenschap van het centrum afzonderingsgebied noodzakelijk in overeenstemming met het type van de opname die het beginpunt van scheuren FIG. 1 shows one example of the result of a HIC test (de testmethode is hetzelfde als in de Voorbeelden hieronder) een staalplaat MNs of Nb carbonitride gevormd in het midden daarvan afzonderingsgebied. Volgens dit, het is bekend dat, in het geval waar MnS bestaat in het midden afzonderingsgebied, de scheur oppervlakteverhouding verhoogt ook de hardheid en lage, Daarom, beheersen van de groei van MnS is uiterst belangrijk. echter, zelfs wanneer de vorming van MnS kan worden voorkomen, in het geval waar het centrum afzonderingsgebied bevat een Nb carbonitride en wanneer de hardheid ervan voorbij een vooraf bepaald niveau (in deze, Vickers hardheid, HV 250), dan het kraken optreedt in het HIC-test.
Om dit probleem op te lossen, moet een strenge controle van de chemische samenstelling van de staalplaat en de controle van de harde heid van het centrum afzonderingsgebied niet hoger is dan een vooraf bepaald niveau (bij voorkeur ten hoogste HV 250). We Ther modynamically analyseerden de verspreiding gedrag (or incras- sate behavior) van de chemische samenstelling in het midden afzonderingsgebied en segregatiecoëfficiënt van de afzonderlijke legeringselementen zijn afgeleid. De segregatiecoëfficiënt afleiding wordt volgens de volgende werkwijze. Eerste, in the finally-solidified zone in casting, zijn gevormd holte (of holten) wegens stollingskrimp of uitstulpend; en het perifere verrijkte stromen gesmolten staal in de holte om segregatie spots verrijkte deelformulier. volgende, the process of solidifying the segregated spots includes constituent change in the solidification boundary based on the thermodynamic equilibrium distribution coefficient, en daarom, de con centratie van de uiteindelijk gevormde afzonderingsgebied kan ther modynamically vastgesteld. Using the segregation coeffi- cient obtained through the above-mentioned thermodynamic analysis, CP waarde wordt verkregen, overeenkomend met de wagen bon equivalente formule in het midden afzonderingsgebied vertegenwoordigd door de volgende formule. We hebben gevonden dat, wanneer de CP waarde wordt geregeld om niet groter dan een vooraf bepaald niveau, then the hardness of the center segregation area can be thereby controlled to be not larger than the critical hardness to cause cracking FIG. 2 toont de relatie tussen de CP-waarde voorgesteld door de volgende formule en de scheur oppervlakteverhouding daarvan een HIS proef (de testmethode is hetzelfde als in de
25 Voorbeelden hieronder). Volgens dit, wanneer de CP waarde stijgt, dan de scheur oppervlakteverhouding snel toe, maar barsten van HIC kan worden verminderd door het regelen van de CP-waarde niet groter dan een vooraf bepaald niveau.

CP = 4.46C(%)+2.37Mk(%)/6+{ 1.18CR(%)+l .95
M?(%)+1.74 F(%)}/5+{ 1.74C «(%)+1.7M(%)}/
15+22.36lijk(%).
Bovendien, when the size of the Nb carbonitride to be the initiation point of cracking in a HIC testis controlled to be not larger than a predetermined level, en wanneer de micro fiirther- structuur hoofdzakelijk bestaande fijne bainiet, dan het kraken propagatie kan worden voorkomen. Ook, in combinatie met de bovengenoemde tegenmaatregelen, more excellent HIC

40 weerstand stabiel worden verkregen.
De data van de staalplaat leidingbuizen worden hieronder beschreven.
Eerste, de reden voor het definiëren van de chemische samenstellingen beschreven hieronder. % aangeeft hoeveel de samenge-
45 ent is alles “% van het gewicht.”
C: 0.02 Aan 0.06%:
C is de meest effectieve deel van de sterkte van de staalplaat te vervaardigen door versnelde afkoeling. echter, wanneer de C hoeveelheid minder is dan 0.02%, dan een
50 voldoende sterkte kon niet worden bevestigd; maar aan de andere kant, wanneer meer dan 0.06%, dan is de taaiheid en de weerstand HIC verslechteren. Overeenkomstig, het C hoeveelheid van 0.02 Aan 0.06%.
Si: 0.5% of minder:
55 Si wordt toegevoegd in de deoxidatie staalproductieproces. echter, wanneer de Si hoeveelheid meer dan 0.5%, dan de taaiheid en lasbaarheid verslechteren. Overeenkomstig, de hoeveelheid Si 0.5% of minder. Uit bovengenoemd oogpunt, de hoeveelheid Si liever 0.3% of minder.
60 MN: 0.8 Aan 1.6%:
Mn wordt toegevoegd voor het verbeteren van de sterkte en de taaiheid van staal; maar wanneer de Mn bedrag kleiner is dan 0.8%, dan is het effect onvoldoende. echter, wanneer meer dan 1,6&, dan is de lasbaarheid en de anti-HIC eigenschap kan verslechteren.
65 Overeenkomstig, Mn hoeveelheid in een traject van 0.8 Aan 1.6%. Uit bovengenoemd oogpunt, de hoeveelheid Mn liever 0.8 Aan 1.3%.

P: 0.008% of minder:
Pisan onvermijdelijk verontreinigingselement, en verhoogt de harde heid van het centrum afzonderingsgebied de HIC resistentie verslechteren. Deze tendens is opmerkelijk wanneer het bedrag is meer dan 0.008%. Overeenkomstig, P hoeveelheid 0.008% of minder. Uit bovengenoemd oogpunt, P de hoeveelheid bij voorkeur hoogstens 0.006% of minder.
S: 0.0008% of minder:
S vormt algemeen een MnS insluiting in staal, maar Ca addi tie brengt inclusie morfologie controle om een ​​CaS opname van de MnS opname. echter, wanneer de hoeveelheid S teveel, wordt het bedrag van het CaS opneming toenemen, en een hoge sterkte materiaal, het kan een uitgangspunt van het kraken zijn. Deze tendens opvallend wanneer de S hoeveelheid meer dan 0.008%. Overeenkomstig, S het bedrag 0.0008% of minder.
al: 0.08% of minder:
Alis toegevoegd als desoxidatiemiddel in staalproductieproces. Wanneer Theal bedrag is meer dan 0.08%, vervolgens de hygiëne kan verminderen de ductiliteit verslechtert. Overeenkomstig, A1 het bedrag 0.08% of minder. liever, het is of minder 0.06%. NB: 0.005 Aan 0.035%

 

Nb is een element om de korrelgroei in plaat wegrollen, dus het verbeteren van de taaiheid als gevolg van de voor de aanpassing van fijne korrels, en verbetert de hardbaarheid van staal om de sterkte na versneld afkoelen vergroten. hoe ooit, wanneer het Nb hoeveelheid minder is dan 0.005%, dan is het effect onvoldoende. Aan de andere kant, wanneer meer dan 0.035%, niet alleen de taaiheid van gelaste warmtebeïnvloede zone verslechteren, maar ook een grove Nb carbonitride kan worden gevormd waardoor de HIC weerstand verslechteren. Met name, in de uiteindelijk gestolde-zone in het gietproces, de legeringselementen worden verrijkt en de afkoelingssnelheid is traag en, Daarom, Nb carbonitride kunnen gemakkelijk gevormd in het midden afzonderingsgebied. De Nb carbonitride blijft als zodanig ook in de gewalste staalplaat, en een HIC-test, de staalplaat kunnen barsten van de Nb carbonitride. De grootte van de Nb carbonitride in het midden afzonderingsgebied wordt beïnvloed door de hoeveelheid toegevoegde Nb en, Daarom, als de bovenste grens van de Nb toe te voegen hoeveelheid wordt gedefinieerd als ten hoogste 0.035%, dan de grootte kan worden geregeld om hoogstens 20 jim. dienovereenkomstig, Nb hoeveelheid van 0.005 Aan 0.035%. Uit bovengenoemd oogpunt, de Nb bedrag is meer de voorkeur kundig uit 0.010 Aan 0.030%.
TI: 0.005 Aan 0.025%:
Ti vormt TiN en voorkomt de korrelgroei in plaatverwarmingstemperatuur en, in aanvulling op, it prevents the grain growth in the welded heat affected zone to thereby enhance the tough­ ness owing to fine microstructure of base metal and the welded heat affected zone. echter, wanneer de hoeveelheid Ti kleiner dan 0.005%, dan is het effect onvoldoende. Aan de andere kant, wanneer meer dan 0.025%, dan is de taaiheid riorate dete. Overeenkomstig, de hoeveelheid van Ti 0.005 Aan 0.025%. Uit bovengenoemd oogpunt, de hoeveelheid Ti liever 0.005 Aan 0.018%.
als: 0.0005 Aan 0.0035%:
Ca is een element effectief voor sulfide opname morfologie besturing waardoor de rekbaarheid en de HIC verzetsmonument tance verbeteren. Wanneer de Ca hoeveelheid minder dan 0.0005%, dan is het effect onvoldoende. echter, on the other hand, zelfs wanneer Ca wordt toegevoegd in een hoeveelheid van meer dan 0.0035%, Misschien het effect verzadigd, maar de taaiheid kunnen verlagen door de vermindering van de netheid en, als, in aanvulling op, de Ca-gebaseerde oxide hoeveelheid staal toenemen en het staal kan barsten ervan zodat de HIC weerstand ook verslechteren. Overeenkomstig, the Ca amount is from 0.0005 Aan 0.0035%. Uit bovengenoemd oogpunt, Ca hoeveelheid bij voorkeur uit 0.0010 Aan 0.030%.
De staalplaat kan iurther één of meer gekozen uit Cu, Ni, CR, Hieronder Mo en V in een bereik genoemd.
5 Cu: 0.5% of minder:
Cu is een element effectief voor het verbeteren van de taaiheid en de sterkte. Om het effect te verkrijgen, de hoeveelheid bij voorkeur ten minste 0.02%. echter, wanneer het Cu hoeveelheid meer dan 0.5%, dan is de lasbaarheid verslechteren.
10 Overeenkomstig, in het geval waarbij Cu wordt toegevoegd, de hoeveelheid
0.5% of minder. Uit bovengenoemd oogpunt, Cu hoeveelheid is liever 0.3% of minder.
Ni: 1% of minder:
Ni is een element effectief voor het verbeteren van de taaiheid en 15 voor het verhogen van de sterkte; maar voor het verkrijgen van het effect, de
hoeveelheid is bij voorkeur 0.02% of meer. echter, wanneer het Ni hoeveelheid meer dan 1.0%, dan kan de lasbaarheid rate verslechtering. Overeenkomstig, in het geval waar Ni wordt toegevoegd, de hoeveelheid 1.0% of minder. Uit bovengenoemd oogpunt, in de
20 hoeveelheid is liever 0.5% of minder.
CR: 0.5% of minder:
Cr is een element effectief voor het verbeteren van de hardbaarheid om daardoor de sterkte te verhogen. Om het effect te verkrijgen, de hoeveelheid bij voorkeur 0.02% of meer. echter, wanneer het Cr
25 hoeveelheid meer dan 0.5%, dan kan de lasbaarheid rate verslechtering. Overeenkomstig, in het geval dat Cr wordt toegevoegd, de hoeveelheid 0.5% of minder. Uit bovengenoemd oogpunt, het Cr hoeveelheid is liever 0.3% of minder.
Mo: 0.5% of minder:
30 Mo is een element effectief voor het verbeteren van de taaiheid en de sterkte; maar voor het verkrijgen van het effect, de hoeveelheid bij voorkeur 0.02% of meer. echter, wanneer de hoeveelheid Mo is dan 0.5%, dan kan de lasbaarheid rate verslechtering. Overeenkomstig, in het geval dat Mo wordt toegevoegd, het bedrag ervan
35 is 0.5% of minder. Uit bovengenoemd oogpunt, Mo hoeveelheid is liever 0.3% of minder.
V: 0.1% of minder:
Vis een element van de sterkte niet verslechtert de taaiheid. Om het effect te verkrijgen, de hoeveelheid bij voorkeur
40 0.01% of meer. echter, wanneer de V hoeveelheid meer dan 0.1%, dan is de lasbaarheid aanzienlijk kan verslechteren. dienovereenkomstig, in het geval waarin V wordt toegevoegd, de hoeveelheid 0.1% of minder. Uit bovengenoemd oogpunt, V hoeveelheid is liever 0.05% of minder.
45 Het saldo van de stalen plaat is Fe en onvermijdelijke impuri
banden.
De CP waarde en de Ceq waarde die de volgend e formules gedefinieerd.
CP-waarde: 0.95 of minder:
50
CP = 4.46C(%)+2.37Mk(%)/6+{1.18CR(%)+1.95
M?(%)+1.74 F(%)}/5+{ 1.74C «(%)+1.7M(%)}/
15+22.36lijk(%)_
In deze, C(%), MN(%)5 CR(%), Mo(%),V(%), Cu(%), Ni(%)
55 en P(%) zijn elk de inhoud van de respectievelijke elementen.
De bovengenoemde formule betreffende de CP-waarde een formule ontwikkeld voor het schatten van het materiaal van het centrum
afzonderingsgebied van de inhoud van de respectievelijke legeringselementen. Wanneer de CP hoger is, de concentratie van
60 het centrum afzonderingsgebied hoger, en de hardheid van het centrum segregatie toeneemt. Zoals getoond in FIG. 2, wanneer
CP waarde 0.95 of minder, dan de hardheid van het centrum afzonderingsgebied kan voldoende klein zijn (voorkeur HV
250 of lager) en kraken in een HIC test kan daardoor in 65 verhinderd. Overeenkomstig, CP waarde wordt gedefinieerd als 0.95 of
minder. Bovendien, wanneer de CP waarde kleiner, dan de hardheid van het centrum afzonderingsgebied lager. Daarom, in the case where a further higher HIC resistance is desired, CP waarde bij voorkeur 0.92 of minder. Further, wanneer de CP waarde kleiner, dan de hardheid van het centrum afzonderingsgebied lager en het HIC weerstand toe en, Daarom, de ondergrens van de CP-waarde niet gedefinieerd. echter, om een ​​geschikte sterkte te verkrijgen, CP waarde bij voorkeur 0.60 of meer.
CEQ Value: 0.30 of meer:
Wat ^ = C(%)+MK(%)/6+{CR(%)+Mo(%)+r(%)}/5+
{CTT(%)+M(%)}/15.
CEQ een koolstofequivalent stalen, en dit is een verhard- vermogen index. Wanneer de Ceq hoger is, dan is de sterkte van staal hoger.
Onze werkwijze verbetert de HIC weerstand van dikwandige leidingbuizen voor zuur-gasgebruik een zware wanddikte van 20 mm of meer, en dikwandige buizen met een voldoende sterkte te verkrijgen, de Ceq waarde moet 0.30 of meer. Overeenkomstig, de Ceq waarde 0.30 of meer. Wanneer de Ceq hoger is, dan kan de sterkte groter zijn en daarom stalen buizen met een grotere pijp dikte worden geproduceerd. echter, wanneer het legeringselement concentratie te hoog, dan de hardheid van het centrum afzonderingsgebied kan ook toenemen en de HIC resistentie verslechteren. Daarom, de bovenste limiet van de Ceq waarde bij voorkeur 0.42%.
De staalplaat en de stalen buis bij voorkeur aan de volgende voorwaarden met betrekking tot de hardheid van het centrum afzonderingsgebied en Nb carbonitride een beginpunt van HIC zijn.
Hardheid van Center Segregatie Area: Vickers Hardheid, HV 250 of Lower:
Zoals beschreven in het bovenstaande, het mechanisme van scheurgroei in HIC dat waterstof accumuleert rond de opname en dergelijke in staal scheurvorming veroorzaken, en het kraken propageert rond het opnemen daardoor tot stand brengen van grote scheuren. In deze, het centrum segregatie gebied is een site voor de meeste gemakkelijk worden gekraakt, kraken gemakkelijk voortplant. Daarom, wanneer de hardheid van het centrum afzonderingsgebied is lai ^ eh, then the cracking occurs more readily. In het geval waarin de hardheid van het centrum afzonderingsgebied is HV 250 of lager, en zelfs wanneer kleine Nb carbonitride in het centrum segre king gebied kan blijven, het kraken zou nauwelijks propageren en, er voorgrond, de scheur oppervlakteverhouding in het HIC test kan worden verlaagd. echter, wanneer de hardheid van het centrum afzonderingsgebied hoger is dan HV 250, het kraken kan gemakkelijk voortplanten en, in het bijzonder, de scheuren gevormd in de Nb carbonitride gemakkelijk voortplanten. Overeenkomstig, de hardheid van het centrum afzonderingsgebied bij voorkeur HV 250 of lager en, in het geval waar ernstige HIC vereist wordt, de hardheid van het centrum afzonderingsgebied ilirther moet worden verminderd en, in zo'n geval, de hardheid van het centrum afzonderingsgebied bij voorkeur HV 230 of lager.
Lengte van de Nb carbonitride in Center Segregatie Area: 20 \im of minder:
De Nb carbonitride gevormd in het midden afzonderingsgebied een waterstofatoom accumulatiepunt de HIC-test, en scheuren kunnen ontstaan ​​initiëren vanaf het punt. Wanneer de grootte van de Nb carbonitride groter, dan het scheuren kunnen gemakkelijk voortplanten en, ook al is de hardheid van het centrum segregatie gebied is niet meer dan HV 250, het scheuren kunnen voortplanten. In het geval dat de lengte van de Nb is carbonitride 20 jimor minder, dan misschien de scheuren voorkomen voortplant als de hardheid van het centrum afzonderingsgebied ten hoogste HV 250. Overeenkomstig, de lengte van de Nb is carbonitride 20 jim of minder, bij voorkeur minder lOfxmor. De lengte van de Nb carbo nitride de grootste lengte van het graan.

Our approach is favorable especially for steel plates for line pipes for sour gas service having a wall thickness of 20 mm of meer. Dit is zo omdat, in het algemeen, wanneer de plaatdikte (buiswanddikte) is minder dan 20 mm, dan is de hoeveelheid van de toegevoegde legeringselement is klein en, Daarom, de harde ness van het centrum segregatie gebied zou laag zijn en, in zo'n geval, de staalplaat kan gemakkelijk een goede HIC verzetsmonument tance. In het geval staalplaten dikker, de hoeveelheid van het legeringselement daarin toeneemt en, Daarom, wordt het moeilijk om de hardheid van het centrum segre ting gebied dergelijke dikke platen verminderen. Met name voor zulke dikke stalen platen met een plaatdikte van meer dan 25 mm, onze aanpak kan efficiënter van de voordelen daarvan vertonen.
De stalen buizen zijn alle stalen pijpen met API-klasse X65 of hoger (vloeispanning van ten minste 65 KSI en ten minste 450 MPa), en hoogwaardig staal buizen met een treksterkte van ten minste 535 MPa.
De metalen structuur van de staalplaat (en de stalen pijp) bij voorkeur een bainietfase van 75% of meer de volumefractie daarvan, liever 90% of meer. De bainietfase een microstructuur uitstekende sterkte en taaiheid, en in het geval waarin de volumefractie daarvan 75% of meer, dan misschien kraken propagatie voorkomen in de staalplaat, en de stalen plaat een hoge sterkte en een hoge weerstand HIC. Aan de andere kant, een microstructuur waarin de volumefractie van een bainietfase gering, Bijvoorbeeld, in een gemengde structuur van ferriet, perliet, MA (island martensiet), martensiet of dergelijke microstructuur en een bain ite fase, het kraken propagatie in het fasengrensvlakproces kan worden bevorderd en het HIC weerstand kan daardoor in verslechtering geschat. In het geval waarin de volumefractie van de micro struc tuur (ferrite, perliet, martensiet of iets dergelijks) behalve een bainietfase minder dan 25%, dan is de verslechtering van de HIC verzetsmonument tance mag dan klein zijn en, Daarom, de volumefractie van de bainietfase voorkeur 75% of meer. In dezelfde optiek, de volumefractie van de bainietfase meer voorkeur 90% of meer.
De staalplaat wordt in plaats van de chemische compo ling, de hardheid van het centrum afzonderingsgebied en de afmeting van de Nb carbonitride hierboven, en verder de microstructuur wordt gedefinieerd als een structuur voornamelijk bainiet en, overeenkomstig, de staalplaat kan een uitstekende weerstand -HIC zelfs wanneer de plaatdikte groot. Daarom, de stalen plaat kan in principe worden geproduceerd volgens dezelfde productiewerkwijze als voorheen. echter, niet alleen de HIC verzetsmonument tance verkrijging, maar ook de optimale sterkte en taaiheid, de staalplaat wordt bij voorkeur onder de volgende conditie.
Plaatverwarmingstemperatuur: 1000 tot 1200 ° C:
In het geval waarin de plak verwarmingstemperatuur in warmwalsen een plaat lager dan 1000 ° C, vervolgens voldoende sterkte kan worden verkregen. Aan de andere kant, bij hoger dan 1200 ° C, dan is de taaiheid en het pand DWTT (valgewicht tear-test woning) verslechteren. Overeenkomstig, de plak verwarmingstemperatuur bij voorkeur 1000 tot 1200 ° C.
Een hoge taaiheid basismetaal in het warmwalsen te verkrijgen, het warmwalsen eindtemperatuur bij voorkeur lager, maar integendeel, de rollen efficiëntie kunnen verlagen. Er voorgrond, het warmwalsen eindtemperatuur misschien vastgesteld om een ​​geschikte temperatuur in functie van de vereiste taaiheid basismetaal en de rollen efficiëntie. Voor het verkrijgen van een hoge taaiheid basismetaal, de reductieverhouding in het niet herkristallisatie temperatuurzone bij voorkeur ten minste 60% of meer.
Na de warm walsen, accelerated cooling is preferably applied under the following condition. Steel Plate Temperature at the Start of Accelerated Cooling: niet lager dan (Ar3-10 ° C.):
The Ar3 is a ferrite transformation temperature that is given Ar3(° C.)= 910-310C(%)-80MN(%)-20Cu(%)-15CR(%) 55Ni(%)-80Mo(%), van de stalen chemische samenstellingen. In het geval waarin de staalplaat temperatuur aan het begin van
de versnelde afkoeling laag, dan het ferriet volumefractie voor versnelde afkoeling groot en, in het bijzonder, in het geval waar de temperatuur lager is dan de Ar3-temperatuur meer dan 10 ° C, vervolgens de HIC resistentie verslechteren. Bovendien, de microstructuur van de staalplaat kan niet verzekeren van een voldoende volume fractie van de bainietfase (bij voorkeur 75% of meer). Overeenkomstig, the steel plate temperature at the start of the accelerated cooling is preferably not lower than Ar3-10° C.). Cooling Speed in Accelerated Cooling: niet lager dan 5 ° C./Sec:
De koelsnelheid in versnelde afkoeling bij voorkeur niet lager dan 5 ° C./sec voor het stabiel verkrijgen van voldoende sterkte.
Steel Plate Temperatuur bij de halte van de versnelde afkoeling: The accelerated cooling is an important process for obtain­ ing a high strength through bainite transformation. echter, wanneer de staalplaat temperatuur op het moment van stoppen van de versnelde afkoeling is dan 600 ° C, dan is de bainiet transfor matie misschien onvolledig is en een voldoende sterkte kon niet worden verkregen. Aan de andere kant, wanneer de stalen temperatuur op het moment van stoppen van de versnelde afkoeling lager dan 250 ° C, dan een harde structuur zoals MA (island martensiet) of dergelijke worden gevormd en, als, niet alleen de HIC verzetsmonument tance kan gemakkelijk verslechteren ook de hardheid van het oppervlak van de stalen plaat kan te hoog, en de vlakheid van de stalen plaat kan gemakkelijk worden verslechterd en de vormbaarheid daarvan verslechteren. Overeenkomstig, de staaltemperatuur bij het stoppen van de versnelde koeling van 250 600 ° C.
Over de staalplaat temperatuur boven vermelde, in het geval waarin de stalen plaat een temperatuurverdeling in de plaatdikterichting, vervolgens de stalen plaattemperatuur de gemiddelde temperatuur in de plaatdikterichting. hoe ooit, in het geval dat de temperatuurverdeling in de plaatdikte richting betrekkelijk gering, vervolgens het tempera tuur van het oppervlak van de stalen plaat kan de staalplaat temperatuur. Onmiddellijk na de versnelde afkoeling, kan er een temperatuurverschil tussen het oppervlak en de binnenzijde van de staalplaat zijn. echter, het temperatuurverschil kan snel worden verlaagd door middel van warmtegeleiding, en de stalen plaat kan een gelijkmatige temperatuurverdeling in de plaatdikte richting hebben. Overeenkomstig, betrokken op het vlak sur temperatuur van het staalplaat na homogeniseren in dikterichting, de staalplaat temperatuur bij het stoppen van de versnelde afkoeling misschien vastgesteld.
Na de versnelde afkoeling, de stalen plaat kan worden afgekoeld in lucht bewaard, maar met het oog op het homogeniseren van de mate rial eigenschap in de staalplaat, het mijn opnieuw worden verwarmd in een gas verbrandingsoven of door inductieverhitting.
volgende, de stalen pijp voor leidingbuizen is beschreven. De stalen pijp voor leidingbuizen is een stalen pijp vervaardigd door het vormen van de staalplaat zoals hierboven beschreven, in een buisvorm door koudvervorming, hetgeen gevolgd door blinde lassen van de aanliggende delen.
De koude vormen methode misschien een methode, waarin, in het algemeen, de stalen plaat gevormd tot een buisvorm volgens een UOE proces of via druk buigen of dergelijke. De werkwijze naad lassen de aanliggende delen is niet specifiek gedefinieerd en misschien elke werkwijze kan bereiken voldoende bindingssterkte en gezamenlijke taaiheid. echter, vanuit het oog van de laskwaliteit en productie-efficiëntie, especially preferred is submerged arc welding. Na naadlassen van de verbindende onderdelen, de buis wordt verwerkt voor mechanische expansie voor het verwijderen van de las ing restspanning en verbetering van de stalen pijp rondheid. In
5 deze, de mechanische expansieverhouding bij voorkeur 0.5 Aan 1.5% op voorwaarde dat een voorafbepaalde stalen pijp rondheid te verkrijgen is en de restspanning kan worden verwijderd.

Voorbeelden

Staal verdikkingen die de chemische samenstellingen getoond in Tabel 1 (Staalsoorten A V) werden geproduceerd door een continu gietproces en, het gebruik van deze, dikke stalen platen met een plaat
15 dikte van 25.4 mm en 33 mm geproduceerd.
Een verhitte plaat werd warmgewalst, en vervolgens versnelde gekoeld tot een voorafbepaalde sterkte. In deze, de plaatverwarmingstemperatuur was 1050。C”de rollende eindtemperatuur was 840 800 ° C, en de versnelde afkoeling starttemperatuur
20 was 800 tot 760 ° C. De versnelde koeling stoptemperatuur was 450 Aan 550。C. Alle verkregen stalen platen tevreden een sterkte van API X65, en de treksterkte ervan was van 570 Aan 630 MPa. Met betrekking tot de treksterkte eigenschappen van de staalplaten, iull een dikte proefstuk in de transversale direc-
25 tie het rollen gebruikt in een trekproef de treksterkte ervan vaststellen.
Van 6 Aan 9 HIC proefstukken werden uit de stalen plaat bij verschillende standen, en getest op de HIC verzetsmonument tance daarvan. De HIC resistentie werd als volgt bepaald:
30 Het teststuk werd ondergedompeld in een waterige oplossing van 5% NaCl + 0,5% CH3COOH verzadigd met waterstofsulfide hav ing een pH van ongeveer 3 (gewone NACE oplossing) voor 96 uur, en vervolgens het gehele oppervlak van het proefstuk werd gecontroleerd op scheuren door middel van ultrasone fout detectie, en het proefstuk
35 werd geëvalueerd op basis van de scheur gebied verhouding (AUTO) daarvan. Een van de 6 Aan 9 proefstukken van de stalen plaat met de grootste scheur oppervlakteverhouding wordt genomen als de typische spleet oppervlakteverhouding van de staalplaat, en die met een scheur oppervlakteverhouding van hoogstens 6% zijn goed.
40 De hardheid van het centrum afzonderingsgebied deter werd als volgt gewonnen: De dwarsdoorsneden in de plaatdikte richting van meervoudige monsters genomen uit de staalplaat uitgesneden werden gepolijst, daarna licht geëtst, en het gedeelte waar de segrega tie lijnen werden waargenomen werd getest met een Vickers hardheidsmeter
45 onder een belasting van 50 g, en de maximum waarde werd genomen als de hardheid van het centrum afzonderingsgebied.
De lengte van de Nb carbonitride in het midden afzonderingsgebied werd als volgt bepaald: Het breukvlak van het gedeelte waar het monster werd gekraakt in de HIC test
50 waargenomen met een elektronenmicroscoop, en de maximale lengte van de Nb carbonitride korrels in het breukoppervlak werd gemeten, en dit is de lengte van de Nb carbonitride in het midden afzonderingsgebied. Die nauwelijks gekraakt in de HIC-test werden als volgt verwerkt: Meerdere dwarsdoorsneden van de
55 HIC proefstukken werden gepolijst, daarna licht geëtst, en het gedeelte waar de scheiding lijnen werden waargenomen werd geanalyseerd op elementaire mapping met een elektronen probe micro analyzer (EPMA) de Nb kooistofnitride identificeren, en de maximale lengte van de korrels werd gemeten om de lengte van de Nb zijn
60 carbonitride in het midden afzonderingsgebied. Over de microstructuur, de monsters werden waargenomen met een optische microscoop bij het middengedeelte van de plaatdikte daarvan en ter plaatse van t / 4 daarvan, en de aldus gemaakte foto grafische foto's waren-afbeelding verwerkt om het gebied te meten
65 fractie van de bainietfase. Het bainiet gebied fractie werd gemeten 3 Aan 5 keer bekeken, en de gegevens werden gemiddeld om de volumefractie van de bainiet fase.

11
Bovengenoemde testen meetresultaten staan ​​in Tabel 2.
In tafel 1 en Tabel 2, de staalplaten (staalsoorten) Nos. Een K andu ANDV die voorbeelden zijn allemaal een kleine scheur oppervlakteverhouding in het HIC proef, en hebben een extreem goede HIC weerstand.
In tegenstelling tot deze, de staalplaten (staalsoorten) L O dat vergelijkingsmonsters zijn een CP van meer dan 0.95, of dat, de hardheid van het centrum afzonderingsgebied daarvan hoog, en ze hebben een grote scheur gebied verhouding in het HIC-test, en hebben een slechte HIC woning. evenzo, in de staalplaten (staalsoorten) P en Q, de hoeveelheid Mn of S hoeveelheid groter dan ons assortiment, dus MnS gevormd in het midden afzonderingsgebied van deze staalplaten. Overeenkomstig, de stalen platen gekraakt uit MnS en hun HIC weerstand laag is. ook op dezelfde manier, in de staalplaat (staal) R, de Nb bedrag laigerthan ons assortiment en, Daarom, grove Nb carbonitride gevormd in het midden afzonderingsgebied van de staalplaat en, overeenkomstig, de HIC weerstand daarvan laag via CP waarde daarvan binnen ons bereik valt. evenzo, geen Ca werd toegevoegd aan de staalplaat (staal) S, dat bijgevolg niet morfologie con trole sulfide integratie door Ca en ondergingen, overeenkomstig, de HIC weerstand van de staalplaat gering. evenzo, in de staalplaat (staal) T, de Ca bedrag is groter dan ons assortiment en, er voorgrond, Ca oxide bedrag verhoogd in het staal. Overeenkomstig, de staalplaat gekraakte vanaf het beginpunt van het oxide, en HIC weerstand van de staalplaat gering.
Sommige stalen platen weergegeven in tabel 2 werden gevormd tot staalpijpen. Concreet, de stalen plaat koudgewalst volgens een UOE werkwijze om een ​​buisvormige vorm te geven, en butting onderdelen

12
daarvan werden gelast door submeiged booglassen (lasnaad ing) van elke laag van de binnen- en buitenvlakken, Vervolgens werden deze bewerkt voor mechanische uitbreiding 1% wat betreft de buitenomtrek verandering van de stalen pijp, waardoor produc-
5 ing stalen buizen met een buitendiameter van 711 mm.
De geproduceerde stalen buizen werden getest op dezelfde HIC test die voor de bovengenoemde staalplaten. De resultaten worden getoond in Tabel 3. De HIC resistentie werd als volgt bepaald: Een teststuk in vieren gesneden in de lengte
10 richting, en de dwarsdoorsnede is genomen, en het monster wordt beoordeeld op basis van de scheur lengteverhouding (CLR) (de gemiddelde waarde van [totaal scheurlengte / breedte (20 mm) proefstuk]).
In tafel 3, ons. 1 Aan 10 en 18 en 19 zijn onze stalen buizen, en de scheurlengte verhouding in het HIC proef daarvan niet hoger
15 dan 10%, en de stalen buizen hebben een uitstekende HIC verzetsmonument tance. Aan de andere kant, de stalen buizen van vergelijkingsvoorbeelden, ons. 11 Aan 17 hebben allemaal een lage HIC weerstand. industriële toepasbaarheid
Dikke stalen platen met een plaatdikte 20 mm of
20 meer hebben een extreem uitstekende HIC weerstand. Zij zijn toepasbaar op leidingbuizen die nodig zijn om de recente voldoen, ernstiger HIC weerstand.
Onze benadering is effectief bij toepassing op dikwandige buizen met een wanddikte van 20 mm of meer; en staalpijpen
25 met een grotere wanddikte vereist toevoeging van aluminium onderde len, en het kan moeilijk zijn om de hardheid van het centrum afzonderingsgebied daarvan te verlagen. Overeenkomstig, onze staalsoorten kan het effect vertonen wanneer toegepast op dikke staalplaten van meer dan 25 mm dik.

Reacties zijn gesloten.