abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG, http://www.abtersteel.com/ms/ OCTG pipe,karbon paip keluli,paip keluli yang lancar ,paip erw Wed, 17 Jul 2019 01:23:49 +0000 ms hourly 1 https://wordpress.org/?v=4.9.8 ASTM A53 Gred A & Garde B Jenis Paip dan Ukuran http://www.abtersteel.com/ms/line-pipe/astm-a53-grade-a-garde-b-pipe-types-and-dimensions/ Tue, 16 Jul 2019 09:57:25 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=5538-ms ASTM A53 is one of the widely used standard specification for Steel Pipe that used in the Oil and Gas as well as other process industries also. KELENGKAPAN SATU 53 Gred B adalah lebih popular daripada gred lain. paip ini boleh menjadi paip yang terdedah tanpa mana-mana lapisan, atau ia mungkin panas-menurun atau zink bersalut dan dihasilkan oleh Welding atau melalui proses pembuatan lancar. Minyak dan Gas ASTM A53 paip yang digunakan di dalam aplikasi struktur dan bukan kritikal. Mereka tidak digunakan dalam perkhidmatan hidrokarbon atau mana-mana perkhidmatan yang melibatkan tekanan dan suhu. Pipe Size and Types Covered in […]

The post ASTM A53 Gred A & Garde B Jenis Paip dan Ukuran appeared first on abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG,.

]]>
ASTM A53 is one of the widely used standard specification for Steel Pipe that used in the Oil and Gas as well as other process industries also. KELENGKAPAN SATU 53 Gred B adalah lebih popular daripada gred lain. paip ini boleh menjadi paip yang terdedah tanpa mana-mana lapisan, or it may be Hot-Dipped or Zinc-Coated and manufactured by Welding or by a Seamless manufacturing process.

Minyak dan Gas ASTM A53 paip yang digunakan di dalam aplikasi struktur dan bukan kritikal. They are not used in hydrocarbon services or any services that involve pressure and temperature.

Paip Saiz dan Jenis yang dilindungi dalam ASTM A53
saiz paip NPS 1/8 "kepada NPS 26" dibincangkan dalam standard ini. Ini adalah bersamaan dengan DN 6 to DN 650.
There are three types of pipes covered in ASTM A53.

Type F – Furnace-butt welded continuous welded Pipe.
Gred A
Ini jenis paip dibuat oleh terus gegelung, dan bersama membujur dikimpal oleh kimpalan forge. In which set of rollers is used that create mechanical pressure to joined heated ends.

Type E – Electric-resistance welded.
Gred A
Gred B
Ini jenis paip dibuat oleh terus gegelung, dan bersama membujur dikimpal haba yang dihasilkan oleh rintangan elektrik antara hujung bertentangan dengan paip. Dalam proses ini juga, set penggelek digunakan untuk menyertai hujung dipanaskan. The weld seam of Grade Bpipes is heat treated after welding to a minimum of 540°C.

Jenis S - lancar
Gred A
Gred B
Jenis paip dihasilkan menggunakan
extrusion method.

keluli mentah yang digunakan untuk mengeluarkan paip dihasilkan oleh terbuka perapian, elektrik relau, or basic-oxygen method.

The post ASTM A53 Gred A & Garde B Jenis Paip dan Ukuran appeared first on abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG,.

]]>
FREIGHT TRANSPORT http://www.abtersteel.com/ms/news/products-news/freight-transport/ Tue, 14 Mungkin 2019 07:04:41 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=5517-ms HEBEI HAICHUAN INTERNATIONAL FORWARDERS LIMITED Founded on August 8, 2008, HEBEI HAICHUAN INTERNATIONAL FORWARDERS LIMITED is a company subordinated to HEBEI ABTER STEEL GROUP. Memegang pengetahuan logistik yang banyak dan profesional yang berpengalaman, syarikat terutama mengendalikan perniagaan yang berkaitan dengan pengangkutan antarabangsa seperti penghantaran antarabangsa, pengangkutan udara antarabangsa, pemeriksaan komoditi, Pemberitahuan pabean, penyimpanan dan kargo insurans. Syarikat itu menyediakan pengimport tempatan dan asing, pengeksport dan pengilang dengan selamat, pesat dan kualiti logistik global dan perkhidmatan rantaian bekalan dengan mematuhi “berasaskan integriti dan berorientasikan perkhidmatan” falsafah. Bergantung kepada yang “tetingkap” kelebihan, the company has established good and close long-term cooperative relationship with […]

The post FREIGHT TRANSPORT appeared first on abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG,.

]]>
Cheras HAICHUAN INTERNATIONAL FORWARDERS LIMITED

Ditubuhkan pada Ogos 8, 2008, Cheras HAICHUAN INTERNATIONAL FORWARDERS LIMITED adalah sebuah syarikat yang tertakluk kepada Cheras ABTER STEEL GROUP. Memegang pengetahuan logistik yang banyak dan profesional yang berpengalaman, syarikat terutama mengendalikan perniagaan yang berkaitan dengan pengangkutan antarabangsa seperti penghantaran antarabangsa, pengangkutan udara antarabangsa, pemeriksaan komoditi, Pemberitahuan pabean, penyimpanan dan kargo insurans. Syarikat itu menyediakan pengimport tempatan dan asing, pengeksport dan pengilang dengan selamat, pesat dan kualiti logistik global dan perkhidmatan rantaian bekalan dengan mematuhi “berasaskan integriti dan berorientasikan perkhidmatan” falsafah. Bergantung kepada yang “tetingkap” kelebihan, Syarikat telah mewujudkan hubungan kerjasama jangka panjang yang baik dan rapat dengan pelbagai syarikat-syarikat perkapalan yang terkenal di dunia (OOCL, MAERSK, EVERGREEN, PIL, Wanhai, MSC, YANGMING, CMA, HANJIN, COSCO, dan lain-lain.) rangkaian antarabangsanya tersebar di seluruh Eropah, Amerika, Afrika, Australia, Jepun, Asia Tenggara dan Timur Tengah dan menyediakan pelepasan kastam, pindah kapal, fret mengumpul, pengangkutan perkhidmatan rumah dan barang yang diimport di pelbagai pelabuhan utama di seluruh dunia. Kami akan melakukan yang terbaik untuk menyediakan perkhidmatan yang paling profesional dan intim untuk setiap pelanggan. Menjadikan ia sebagai misi kami untuk melindungi kepentingan pelanggan, kita benar-benar akan membayar balik setiap pelanggan dengan ikhlas dan kecekapan yang tinggi, dan mengawal setiap risiko praktikal, soundly and broadly.

The post FREIGHT TRANSPORT appeared first on abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG,.

]]>
Berat berat gerudi paip (HWDP) http://www.abtersteel.com/ms/octg-2/heavy-weight-drill-pipe-drill-collar/heavy-weight-drill-pipe-hwdp/ Tue, 09 Apr 2019 04:03:57 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=5454-ms Berat berat gerudi paip (HWDP) Kami Berat berat gerudi paip (HWDP) menawarkan peralihan beransur-ansur dari berat, rigid drill collars to the more flexible drill pipe which helps to reduce the number of fatigue failures seen directly above the Bottom Hole Assembly (BHA). Kami menawarkan berat berat dalam 3.1 / 2 ", 4", 5″ and 5.1/2″ consisting of hard banded tool joints and raised wear pads on central upsets to optimize wear resistance. Kami menawarkan dua jenis konfigurasi HWDP; Standard HWDP dan Spiral HWDP. Standard HWDP Prevents stress concentration and allows directional drilling with controlled torque and reduces differential pressure sticking. Spiral HWDP Designed to handle maximum stresses induced at harsh drilling environments in vertical and directional wells. Saham banyak ciri-ciri yang sama dari Standard HWDP. Better reduction in differential sticking Increased weight and stiffness Minimizes wear Improves cutting circulation for better hole cleaning Our preferred applications of hard banding for drill pipe tool joints and BHA components (HWDP, Kolar gerudi) are ARNCO 350XT or Duraband NC, kedua-dua NS-1 disahkan; yang bukan sahaja direka untuk melindungi paip gerudi daripada memakai tetapi juga untuk melindungi selongsong. We use a robotic welding system for hardbanding drill pipe. HWDP - 3.500 – NC38 HWDP – 4.000 – MT39 HWDP – 4.000 – XT39 HWDP – 5.000 – NC50 HWDP – 5.500 – HT55 HWDP – 5.500 OD x 3.250 ID – DPMDS55 HWDP – 5.500 OD x 4.000 ID - DPMDS55

The post Berat berat gerudi paip (HWDP) appeared first on abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG,.

]]>

Berat berat gerudi paip (HWDP)

Kami Berat berat gerudi paip (HWDP) menawarkan peralihan beransur-ansur dari berat, relang gerudi tegar untuk paip gerudi yang lebih fleksibel yang membantu untuk mengurangkan

bilangan kegagalan keletihan dilihat secara langsung di atas Perhimpunan Hole Bawah (BHA).

Kami menawarkan berat berat dalam 3.1 / 2 ", 4", 5"Dan 5.1 / 2" yang terdiri daripada keras sendi alat berbelang dan pad memakai dibangkitkan pada gangguan pusat untuk mengoptimumkan memakai

resistance.

Kami menawarkan dua jenis konfigurasi HWDP; Standard HWDP and Spiral HWDP.

standard HWDP
Prevents stress concentration and allows directional drilling with controlled torque and reduces differential pressure sticking.

Spiral HWDP
Designed to handle maximum stresses induced at harsh drilling environments in vertical and directional wells.

Shares many of the same features from the Standard HWDP.
pengurangan yang lebih baik dalam lekatan kebezaan
Peningkatan berat badan dan kekakuan
mengurangkan memakai
Meningkatkan memotong peredaran untuk pembersihan lubang lebih baik

aplikasi kami disukai banding keras untuk paip gerudi sendi alat dan komponen BHA (HWDP, Kolar gerudi) adalah Arnco 350XT atau Duraband NC, kedua-dua NS-1 disahkan; yang bukan sahaja direka untuk melindungi paip gerudi daripada memakai tetapi juga untuk melindungi selongsong. Kami menggunakan sistem kimpalan robot untuk

hardbanding drill pipe.

HWDP - 3.500 - NC38
HWDP - 4.000 - MT39
HWDP - 4.000 - XT39
HWDP - 5.000 - NC50
HWDP - 5.500 - HT55
HWDP - 5.500 OD x 3.250 ID - DPMDS55
HWDP - 5.500 OD x 4.000 ID - DPMDS55

The post Berat berat gerudi paip (HWDP) appeared first on abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG,.

]]>
Ciri-ciri untuk gred 20 http://www.abtersteel.com/ms/news/products-news/characteristics-for-grade-20/ http://www.abtersteel.com/ms/news/products-news/characteristics-for-grade-20/#respond Tue, 26 Mar 2019 07:50:52 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=2992-ms Gred : 20 ( 20 ) pengganti: 15, 25 Klasifikasi : High quality structural carbon steel       komposisi kimia dalam % for grade 20 ( 20 )   C Si Mn Ni S P Cr Cu As 0.17 – 0.24 0.17 – 0.37 0.35 – 0.65 Max 0.3 Max 0.04 Max 0.035 Max 0.25 Max 0.3 Max 0.08   Temperature of critical points for grade 20 ( 20 ).   Ac1 = 724 , Ac3(Acm) = 845 […]

The post Characteristics for grade 20 appeared first on abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG,.

]]>
Gred : 20 ( 20 ) pengganti: 15, 25 Klasifikasi : High quality structural carbon steel    

 

komposisi kimia dalam % for grade 20 ( 20 )

 

C Si MN Ni S P TK Cu sebagai
0.17 – 0.24 0.17 – 0.37 0.35 – 0.65 max 0.3 max 0.04 max 0.035 max 0.25 max 0.3 max 0.08

 

Temperature of critical points for grade 20 ( 20 ).

 

ac1 = 724 , ac3(acm) = 845 , Ar3(Arcm) = 815 , Ar1 = 682

 

sifat-sifat mekanikal di bawah Т = 20oС for grade 20 ( 20 )

pelbagai dimensi Direct. sdalam sT D5 dan Hm Rawatan haba
mm MPa MPa % % kJ / m2
Lembaran haba rawatan, GOST 4041-71 4 – 14   340-490 28
Paip tekanan panas, GOST 550-75     431 255 22 50 780
paip, GOST 8731-87     412 245 21
paip, GOST 10705-80     372 225 22
Rolled stock, GOST 1050-88 to 80   410 245 25 55 Normalizing
saham yang sejuk-bekerja , GOST 1050-88     490 7 40
Dilancarkan annealed saham , GOST 1050-88     390 21 50
Band annealed , GOST 2284-79     310-540 18
Band sejuk-bekerja , GOST 2284-79     490-830

 

The post Characteristics for grade 20 appeared first on abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG,.

]]>
http://www.abtersteel.com/news/products-news/characteristics-for-grade-20/feed/ 0
keluli tergalvani spesifikasi paip, saiz meja berat teori http://www.abtersteel.com/ms/structural-pipe/galvanized-steel-pipe-specification-size-theoretical-weight-table/ Thu, 14 Feb 2019 03:15:21 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=4686-ms China standard celup panas keluli tergalvani|sejuk Tergalvani spesifikasi paip keluli, size theoretical weight table regulation grid OD mm Wall thickness mm Minimum wall Welded pipe ( 6 m panjang tetap) Tergalvani paip ( 6 m panjang tetap) Nominal inner diameter inch   Thick mm Meter weight kg Root weight kg Meter weight kg Root weight kg DN15 1/2 21.3 2.8 2.45 1.28 7.68 1.357 8.14 DN20 3/4 26.9 2.8 2.45 1.66 9.96 1.76 10.56 DN25 1 33.7 3.2 2.8 2.41 14.46 2.554 15.32 DN32 1.25 42.4 3.5 3.06 3.36 20.16 3.56 21.36 DN40 1.5 48.3 3.5 3.06 3.87 23.22 4.1 24.6 DN50 2 60.3 3.8 3.325 5.29 31.74 5.607 33.64 […]

The post keluli tergalvani spesifikasi paip, saiz meja berat teori appeared first on abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG,.

]]>
China standard celup panas keluli tergalvani|sejuk Tergalvani spesifikasi paip keluli, saiz meja berat teori

peraturan

grid

OD

mm

Wall thickness mm

dinding Minimum

paip dikimpal

( 6 m panjang tetap)

Tergalvani paip

( 6 m panjang tetap)

diameter nominal

inci

 

Thick mm

Meter weight kg

Root weight kg

Meter weight kg

Root weight kg

DN15

1/2

21.3

2.8

2.45

1.28

7.68

1.357

8.14

DN20

3/4

26.9

2.8

2.45

1.66

9.96

1.76

10.56

DN25

1

33.7

3.2

2.8

2.41

14.46

2.554

15.32

DN32

1.25

42.4

3.5

3.06

3.36

20.16

3.56

21.36

DN40

1.5

48.3

3.5

3.06

3.87

23.22

4.1

24.6

DN50

2

60.3

3.8

3.325

5.29

31.74

5.607

33.64

DN65

2.5

76.1

4

3.5

7.11

42.66

7.536

45.21

DN80

3

88.9

4

 

8.38

50.28

8.88

53.28

DN100

4

114.3

4

 

10.88

65.28

11.53

69.18

DN125

5

140

4.5

 

15.04

90.24

15.942

98.65

DN150

6

168.3

4.5

 

18.18

109.08

19.27

115.62

DN200

8

219.1

6 (paip dikimpal)

 

31.53

189.18

   

DN200

8

219.1

6.5 hot-dip galvanizing

     

36.12

216.72

GB / T 3091-2001 hot-dip galvanized pipe wall thickness deviation

nama

Timbang

standard cina

standard Enterprise

Sebaliknya kesimpulan

cecair tekanan rendah menyampaikan paip keluli dikimpal

paip keluli dikimpal

GB / T3091-2001

Q / YF01-2002

1

Keluli paip diameter luar

Keluli paip diameter luar,

diameter luar sisihan yang dibenarkan

Lebih baik daripada standard China

Outer diameter D/mm

Tube outer diameter deviation mm

Tube diameter luar

Deviation mm

Outer diameter D

8″

± 0.60mm

D< 48.3

± 0.5mm

5″-6″

± 0.50mm

48.3<D <

168.3

± 1.0%

4″

± 0.40mm

168.3<D <

508

± 0.75%

+2.4 -0.8

3″-“

± 0.30mm

D>508

± 1.0%

+3.0 -0.8

2″ atau kurang

± 0.20mm

Dinding sisihan ketebalan

± 12.5%

Wall thickness S

1.8

5.75mm

5%

2

panjang biasa

sisihan yang dibenarkan

panjang

panjang biasa

sisihan yang dibenarkan

Lebih baik daripada standard China

4M - 12M

+20 -0

2 inches or less

5-0

panjang double: 5-10mn ® should be

meninggalkan untuk setiap dua kali dalam panjang biasa

margin

+20 -0

2.5 inci – 4 inci

5-0

5 inches or more

15-0

panjang khas

20-0

China standard celup panas tergalvani (golek) paip keluli harga

Nama Produk

Bahan

spesifikasi

Ketebalan dinding ( mr )

Unit (Tan / yuan)

berat teori (m / kg )

Unit (m / yuan)

celup panas keluli tergalvani

Q 235

DN 15

(1/2)

2.8

6300

1.357

8.549

celup panas keluli tergalvani

Q 235

DN 20

(3/4)

2.8

6300

1.760

11.088

celup panas keluli tergalvani

Q 235

DN 25 (1.0)

3.2

6300

2.554

16.090

celup panas keluli tergalvani

Q 235

DN 32

(1.25)

3.5

6100

3.560

21.716

celup panas keluli tergalvani

Q 235

DN 40

(1.5)

3.5

6100

4.100

25.010

celup panas keluli tergalvani

Q 235

DN 50

(2.0)

3.5

6000

5.607

33.642

celup panas keluli tergalvani

Q 235

DN 65

(2.5)

4.0

6000

7.536

45.216

celup panas keluli tergalvani

Q 235

DN 80

(3.0)

4.0

6000

8.880

53.28

celup panas keluli tergalvani

Q 235

DN 100

(4.0)

4.0

6000

11.530

69.18

celup panas keluli tergalvani

Q 235

DN 125

(5.0)

4.5

6200

15.942

98.84

celup panas keluli tergalvani

Q 235

DN 150

(6.0)

4.5

6200

19.270

119.474

celup panas keluli tergalvani

Q 235

DN 200

(8.0)

6.5

6300

36.120

227.556

paip keluli dikimpal

Q 235

DN 15

(1/2)

2.8

6500

1.357

8.8205

paip keluli dikimpal

Q 235

DN 20

(3/4)

2.8

6500

1.760

11.44

paip keluli dikimpal

Q 235

DN 25

(1.0)

3.2

6500

2.554

16.601

paip keluli dikimpal

Q 235

DN 32

(125)

3.5

6500

3.560

23.140

paip keluli dikimpal

Q 235

DN 40

(1.5)

3.5

6500

4.100

26.650

paip keluli dikimpal

Q 235

DN 50

(2.0)

3.5

6500

5.607

36.4455

paip keluli dikimpal

Q 235

DN 65

(2 5)

4.0

6500

7.536

48.984

paip keluli dikimpal

Q 235

DN 80

(3.0)

4.0

5500

8.880

48.84

paip keluli dikimpal

Q 235

DN 100

(4 0)

4.0

5500

11.530

63.415

paip keluli dikimpal

Q 235

DN 125

(5 0)

4.5

5700

15.942

90.869

paip keluli dikimpal

Q 235

DN 150

(6 0)

4.5

5700

19.270

109.839

paip keluli dikimpal

Q 235

DN 200

(8.0)

6.0

5900

36.120

213.108

The post keluli tergalvani spesifikasi paip, saiz meja berat teori appeared first on abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG,.

]]>
PLATE STEEL AND STEEL PIPE BAGI PAIP LINE http://www.abtersteel.com/ms/line-pipe/steel-plate-and-steel-pipe-for-line-pipes/ Sat, 12 Jan 2019 14:23:57 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=4634-ms Ini adalah §371 Permohonan Antarabangsa No. PCT / JP2008 / 070.726, dengan tarikh pemfailan antarabangsa November. 7, 2008 (WO 2009/061006 Al, diterbitkan Mei 14,2009), yang berdasarkan Permohonan Paten Jepun No. 2007-290220, difailkan november. 7,2007, hal perkara yang diperbadankan dengan merujuk. TECHNICAL FIELD This disclosure relates to a high-strength steel plate for line pipes, yang digunakan untuk pengangkutan minyak mentah, gas asli atau sebagainya dan yang sangat baik dalam anti hidrogen disebabkan keretakan (selepas ini dirujuk sebagai rintangan yang HIC), and to a steel pipe for line pipes produced by the use of […]

The post PLATE STEEL AND STEEL PIPE BAGI PAIP LINE appeared first on abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG,.

]]>
Ini adalah §371 Permohonan Antarabangsa No. PCT / JP2008 / 070.726, dengan tarikh pemfailan antarabangsa November. 7, 2008 (WO 2009/061006 Al, diterbitkan Mei 14,2009), yang berdasarkan Permohonan Paten Jepun No. 2007-290220, difailkan november. 7,2007, the subject matter of which is incorporated by reference.

FIELD TECHNICAL

pendedahan ini berkaitan dengan plat keluli kekuatan tinggi untuk paip talian, yang digunakan untuk pengangkutan minyak mentah, gas asli atau sebagainya dan yang sangat baik dalam anti hidrogen disebabkan keretakan (selepas ini dirujuk sebagai rintangan yang HIC), dan paip keluli untuk paip talian dihasilkan dengan menggunakan plat keluli; dan berkaitan dengan plat keluli dan paip keluli untuk paip talian terutamanya yang menggalakkan untuk paip talian mempunyai ketebalan paip sekurang-kurangnya 20 mm and required to have an excellent HIC resis­ tance.

LATAR BELAKANG

Secara umum, paip talian dihasilkan dengan membentuk plat keluli yang dihasilkan di dalam satu bekas kilang ora kilang panas rolling, oleh proses membentuk UOE, Seluar bend proses membentuk, roll membentuk atau sebagainya. paip Line untuk digunakan bagi pengangkutan hidrogen sulfida- mengandungi minyak mentah atau gas asli (kemudian daripada ini boleh disebut sebagai "paip talian untuk perkhidmatan gas masam") dikehendaki untuk memenuhi apa yang dipanggil "rintangan masam" seperti rintangan kepada hidrogen disebabkan keretakan (rintangan HIC), resistance to anti-stress corrosion cracking (rintangan SCC) dan sebagainya, sebagai tambahan kepada kekuatan, kekuatan dan kebolehkimpalan. Hidrogen yang disebabkan keretakan (selepas ini dirujuk sebagai HIC) keluli dikatakan seperti berikut: ion hidrogen daripada tindak balas kakisan mematuhi permukaan keluli dan meresap ke dalam bahagian dalam keluli hidrogen atom, then diffuse and accumulate around the non-metal inclusions such as MnS and the like or hard second phase in steel and then form hydrogen gas thereby cracking the steel owing to the inner pressure thereof.

sebelum ini, untuk mencegah seperti hidrogen teraruh retak ing, beberapa kaedah telah dicadangkan. Sebagai contoh, JP-A 54-110119 mencadangkan satu teknik untuk mengurangkan kandungan S keluli dan menambah jumlah yang sesuai Ca, REM (logam nadir bumi) atau sebagainya untuk keluli untuk dengan itu mencegah pembentukan MnS panjang meluaskan dan menukar bentuk menjadi halus dis sfera CAS kemasukan persed. sewajarnya, the stress con­ centration by the sulfide inclusion is reduced and cracking is therefore prevented from initiation and propagation to thereby improve the HIC resistance of steel.

JP-A 61-60866 dan JP-A 61-165207 mencadangkan teknik pusat mengurangkan pengasingan melalui pengurangan dalam unsur-unsur yang mempunyai kecenderungan yang tinggi ke arah pengasingan (C, MN, P,dan lain-lain.) atau melalui merendam rawatan haba dalam proses pemanasan papak, dan perubahan mikrostruktur keluli masuk ke fasa bainit dengan penyejukan dipercepatkan selepas rolling panas. sewajarnya, pembentukan martensit pulau (M-A konstituen) menjadi titik permulaan keretakan di kawasan pengasingan pusat, serta pembentukan struktur yang keras seperti martensit atau sebagainya untuk jalan penyebaran keretakan boleh dicegah. JP-A 5-255747 mencadangkan satu formula karbon bersamaan berdasarkan pekali pengasingan, and proposes a method of pre­ venting cracking in the center segregation area by controlling it to a predetermined level or less.

Further, sebagai langkah-langkah tindakan untuk keretakan di kawasan pengasingan pusat, JP-A 2002-363689 mencadangkan satu kaedah menentukan tahap pengasingan Nb dan Mn di kawasan pusat pengasingan untuk tidak melebihi tahap yang telah ditetapkan, dan JP-A 2006-63351 proposes a method of defining the size of the inclusion to be the initiation point of HIC and the hardness of the center segregation area.

Walau bagaimanapun, paip dinding berat mempunyai ketebalan dinding sekurang-kurangnya 20 mm semakin meningkat untuk paip talian baru-baru ini untuk perkhidmatan gas masam; dan dalam paip dinding berat seperti, jumlah unsur-unsur pengaloian yang akan ditambah perlu ditingkatkan bagi memastikan kekuatan daripadanya. Kalau macam itu, walaupun pembentukan MnS itu terhalang atau struktur mikro kawasan pusat pengasingan bertambah baik mengikut kaedah sebelum-art di atas, kekerasan kawasan pengasingan pusat boleh meningkatkan dan HIC mungkin berlaku dari Nb carbonitride. Retak dari Nb carbonitride mempunyai nisbah panjang retak kecil, dan oleh itu ia telah sebelum ini tidak khusus diambil sebagai lem permasalahan dalam keperluan konvensional untuk rintangan HIC. bagaimana pernah, baru-baru ini, lagi rintangan HIC lebih tinggi diperlukan, and it has become necessary to prevent HIC from Nb carbonitride.

Kaedah mengurangkan saiz yang Nb mengandungi bonitride kereta kepada saiz yang sangat kecil 5 jimor lebih kecil, seperti dalam JP-A 2006-63351, mungkin berkesan untuk mencegah Rence berlaku daripada HIC di kawasan pengasingan pusat. sebenarnya, bagaimanapun, kasar Nb carbonitride sering boleh membentuk dalam zon fied akhirnya-solidi dalam pemutus jongkong atau pemutus berterusan; dan untuk permintaan lebih berat tersebut di atas untuk rintangan HIC, bahan zon pusat pengasingan juga mestilah dikawal ketat untuk mencegah permulaan HIC dan untuk mencegah perambatan retak dari Carboni Nb yang- Tride yang boleh membentuk pada satu frekuensi. Sebagai kaedah mengawal bahan kawasan pengasingan pusat, ada disebut karbon formula yang sama yang dicadangkan oleh JP-A 5-255747 di mana pekali pengasingan diambil kira. Walau bagaimanapun, sejak pekali pengasingan itu uji kaji yang diperolehi melalui analisis dengan mikro analyzer elektron siasatan, ia boleh diperolehi hanya sebagai nilai min dalam pelbagai ukuran saiz spot, sebagai contoh, sekitar 10 |im atau lebih. juga, this is not a method capable of strictly estimating the concentration of the center segregation area.

sewajarnya, ia boleh membantu untuk menyediakan satu plat keluli untuk kekuatan tinggi paip line cemerlang dalam perlawanan HIC, dalam ticular par, plat keluli untuk kekuatan tinggi paip talian untuk perkhidmatan gas masam yang mempunyai rintangan yang sangat baik HIC mampu suffi ciently memenuhi keperluan yang teruk untuk ketahanan HIC perlu untuk paip talian untuk perkhidmatan gas masam mempunyai ketebalan paip 20 mm atau lebih.
Ia juga boleh menjadi berguna untuk menyediakan paip keluli untuk paip talian, which is formed of the high-strength steel plate for line pipes having such excellent capabilities.

RINGKASAN

Paip keluli yang pendedahan ini ditujukan adalah paip keluli mempunyai API gred ofX65 atau lebih tinggi (yang mempunyai tegasan alah sekurang-kurangnya 65 ksi dan sekurang-kurangnya 450 MPa), dan paip keluli kekuatan tinggi mempunyai kekuatan tegangan sekurang-kurangnya 535 MPa.

Oleh itu, kita menyediakan:

Satu plat keluli untuk paip talian yang mengandungi, dari segi% mengikut berat, C: 0.02 kepada 0.06%, Si: 0.5% atau kurang, MN: 0.8 kepada
1.6%, P: 0.008% atau kurang, S: 0.0008% atau kurang, Al: 0.08%
atau kurang, NB: 0.005 kepada 0.035%, Ti: 0.005 kepada 0.025%, dan
sebagai: 0.0005 kepada 0.0035%, dengan baki Fe dan inevi

kekotoran Rajah, yang mempunyai, yang diwakili oleh formula Fol lowing, nilai CP daripada 0.95 atau kurang dan nilai Ceq daripada 0.30 atau lebih:
CP = 4.46C(%)+2.37Mk(%)/6+{1.18TK(%)+1.95
M?(%)+1.74r(%)}/5+{1.74C «(%)+l .7M(%)}/
15+22.36P(%),
Apa ^ = C(%)+MK(%)/6+{TK(%)+Mo(%)+r(%)}/5+
{C «(%)+M(%)}/15.

2. Plat keluli untuk paip talian di atas

1, yang juga mengandungi, dari segi % mengikut berat, satu atau lebih daripada Cu: 0.5% atau kurang, Ni: 1% atau kurang, TK: 0.5% atau kurang, Mo: 0.5% atau kurang dan V: 0.1% atau kurang.
3. Plat keluli untuk paip talian di atas 1 atau 2, mana kekerasan kawasan pengasingan pusat adalah HV 250 atau lebih rendah, dan panjang carbonitride Nb di kawasan pusat pengasingan adalah paling 20 [m atau kurang.

4. Plat keluli untuk paip talian mana-mana di atas 1 kepada 3, mana mikrostruktur plat keluli mempunyai fasa bainit daripada 75% atau lebih sebagai pecahan isipadu daripadanya
5. A paip keluli untuk paip talian, dihasilkan dengan membentuk plat keluli mana-mana di atas 1 kepada 4 ke dalam bentuk tiub oleh sejuk membentuk, diikuti oleh jahitan kimpalan bahagian batas daripadanya.
Plat keluli dan paip keluli untuk paip talian mempunyai excel dipinjamkan rintangan HIC dan cukup boleh memenuhi ment yang memerlukan rintangan HIC teruk sangat diperlukan untuk paip talian mempunyai ketebalan paip 20 mm or more.

KETERANGAN RINGKAS LUKISAN

FIG. 1: A graf yang menunjukkan hubungan antara kekerasan kawasan pengasingan pusat dan nisbah kawasan retak dalam ujian HIC plat keluli mempunyai MnS atau Nb carbo nitrida terbentuk di dalam kawasan pusat pengasingan daripadanya.
FIG. 2: A graf yang menunjukkan hubungan antara nilai CP plat keluli dan kawasan retak nisbah daripadanya dalam ujian NYA.
PENERANGAN TERPERINCI
Kami menyiasat secara terperinci berlakunya keretakan dan tingkah laku pembiakan daripadanya dalam ujian HIC dari sudut pandangan mengenai permulaan keretakan dan mikrostruktur kawasan pusat pengasingan dan, Akibatnya, telah mendapat penemuan berikut.
pertama, untuk mencegah keretakan di kawasan pengasingan pusat, sifat bahan yang sesuai bagi kawasan pusat pengasingan adalah perlu mengikut jenis kemasukan iaitu untuk menjadi titik permulaan yang keretakan FIG. 1 menunjukkan satu contoh hasil daripada ujian HIC (kaedah ujian adalah sama seperti dalam Contoh yang diberikan di bawah) plat keluli mempunyai MnS atau Nb carbonitride terbentuk di dalam kawasan pusat pengasingan daripadanya. Menurut Ini, ia dikenali bahawa, dalam hal jika MnS wujud di kawasan pengasingan pusat, nisbah kawasan retak kenaikan walaupun kekerasan adalah rendah dan, Oleh itu, mengawal pertumbuhan MnS adalah amat penting. Walau bagaimanapun, walaupun pembentukan MnS boleh dicegah, dalam hal di mana kawasan pusat pengasingan mengandungi carbonitride Nb dan apabila kekerasan itu berakhir tahap yang telah ditetapkan (di dalam ini, kekerasan Vickers, HV 250), kemudian keretakan berlaku dalam ujian HIC yang.
Untuk menyelesaikan masalah ini, ia adalah perlu untuk mengawal ketat komposisi kimia plat keluli dan mengawal ness keras daripada kawasan pusat pengasingan sebagai tidak lebih tinggi daripada tahap yang telah ditetapkan (sebaik-baiknya pada kebanyakan HV 250). Kami Ther modynamically dianalisis kelakuan pengagihan (atau incras- kelakuan sate) komposisi kimia di kawasan pengasingan pusat dan telah diperolehi pekali pengasingan unsur-unsur aloi individu. Pekali pengasingan terbitan adalah mengikut proses berikut. pertama, di zon akhirnya-pejal dalam lakonan, terdapat terbentuk rongga (atau lompang) kerana pemejalan pengecutan atau membonjol; dan periferal diperkaya keluli lebur mengalir ke dalam rongga untuk membentuk tempat pengasingan juzuk diperkaya. Seterusnya, proses mengukuhkan bintik diasingkan termasuk perubahan anggota di sempadan pemejalan berdasarkan pekali taburan keseimbangan termodinamik, dan oleh itu, centration con di kawasan pengasingan akhirnya membentuk boleh tukar sana modynamically ditentukan. Menggunakan coeffi pengasingan- mencukupi diperolehi melalui analisis termodinamik yang tersebut di atas, nilai CP diperoleh, sepadan dengan bon kereta formula setara dalam kawasan pusat pengasingan repre disert oleh formula berikut. Kami mendapati bahawa, apabila nilai CP dikawal sebagai tidak lebih besar daripada tahap yang telah ditetapkan, kemudian kekerasan kawasan pusat pengasingan boleh dengan itu terkawal itu sebagai tidak lebih besar daripada kekerasan yang kritikal untuk menyebabkan keretakan FIG. 2 menunjukkan hubungan antara nilai CP yang diwakili oleh formula berikut dan nisbah kawasan retak itu dalam ujian NYA (kaedah ujian adalah sama seperti dalam
25 Contoh yang diberikan di bawah). Menurut Ini, apabila kenaikan nilai CP, maka nisbah kawasan retak cepat meningkat, but cracking of HIC can be reduced by controlling the CP value to be not larger than a predetermined level.

CP = 4.46C(%)+2.37Mk(%)/6+{ 1.18TK(%)+l .95
M?(%)+1.74 F(%)}/5+{ 1.74C «(%)+1.7M(%)}/
15+22.36mayat(%).
Sebagai tambahan, apabila saiz carbonitride Nb untuk menjadi titik permulaan yang keretakan dalam testis HIC terkawal itu sebagai tidak lebih besar daripada tahap yang telah ditetapkan, dan fiirther apabila mikro- struktur terutamanya terdiri bainit denda, kemudian perambatan retak boleh dicegah. juga, apabila digabungkan dengan langkah-langkah tindakan yang disebut di atas, Di sini lebih baik

40 rintangan boleh dicapai secara stabil.
Butiran plat keluli untuk paip talian adalah seperti berikut.
pertama, sebab bagi menentukan komposisi kimia digambarkan seperti di bawah. % menunjukkan jumlah mencanai objektif-
45 ent adalah semua "% mengikut berat."
C: 0.02 kepada 0.06%:
C adalah unsur yang paling berkesan untuk meningkatkan kekuatan plat keluli yang hendak dihasilkan melalui penyejukan dipercepatkan. Walau bagaimanapun, apabila jumlah C adalah kurang daripada 0.02%, maka
50 kekuatan yang mencukupi tidak dapat diperoleh; tetapi di sisi lain, apabila lebih daripada 0.06%, maka kekuatan dan rintangan HIC mungkin merosot. sewajarnya, jumlah C dari 0.02 kepada 0.06%.
Si: 0.5% atau kurang:
55 Si ditambah untuk deoxidation dalam proses membuat keluli. Walau bagaimanapun, apabila jumlah Si adalah lebih daripada 0.5%, maka kekuatan dan kebolehkimpalan mungkin merosot. sewajarnya, jumlah Si adalah 0.5% atau kurang. Dari sudut pandangan yang tersebut di atas, jumlah Si lebih sebaik-baiknya 0.3% atau kurang.
60 MN: 0.8 kepada 1.6%:
Mn ditambah untuk meningkatkan kekuatan dan ketahanan keluli; tetapi apabila jumlah Mn adalah kurang daripada 0.8%, maka kesannya tidak mencukupi. Walau bagaimanapun, apabila lebih daripada 1.6&, maka kebolehkimpalan dan harta anti-HIC mungkin merosot.
65 sewajarnya, jumlah Mn adalah dalam julat dari 0.8 kepada 1.6%. Dari sudut pandangan yang tersebut di atas, jumlah Mn adalah lebih sebaik-baiknya daripada 0.8 to 1.3%.

P: 0.008% atau kurang:
Pisan unsur cemar yang tidak dapat dielakkan, dan meningkatkan ness keras daripada kawasan pusat pengasingan merosot rintangan HIC yang. Kecenderungan ini adalah luar biasa apabila jumlah yang lebih daripada 0.008%. sewajarnya, jumlah P 0.008% atau kurang. Dari sudut pandangan yang tersebut di atas, jumlah P adalah lebih sebaik-baiknya pada kebanyakan 0.006% atau kurang.
S: 0.0008% atau kurang:
S umumnya membentuk kemasukan MnS dalam keluli, tetapi Ca Addi tion membawa kemasukan kawalan morfologi kepada kemasukan cas dari kemasukan MnS yang. Walau bagaimanapun, apabila jumlah S terlalu banyak, maka jumlah kemasukan cas boleh meningkatkan, dan dalam bahan kekuatan tinggi, ia boleh menjadi titik permulaan keretakan. Kecenderungan ini adalah luar biasa apabila jumlah S adalah lebih daripada 0.008%. sewajarnya, jumlah S 0.0008% atau kurang.
Al: 0.08% atau kurang:
Alis ditambah sebagai ejen anti pengoksidaan dalam proses pembuatan keluli. Apabila theAl jumlah adalah lebih daripada 0.08%, kemudian kebersihan boleh menurunkan merosot kemuluran. sewajarnya, jumlah A1 0.08% atau kurang. lebih sebaik-baiknya, ia adalah atau kurang 0.06%. NB: 0.005 to 0.035%

 

Nb adalah elemen untuk mencegah pertumbuhan bijian dalam plat rolling, oleh itu meningkatkan keliatan terhutang kepada untuk mation bijirin halus, dan ia meningkatkan kebolehkerasan keluli untuk meningkatkan kekuatan selepas penyejukan dipercepatkan. bagaimana pernah, apabila jumlah Nb adalah kurang daripada 0.005%, maka kesannya tidak mencukupi. Sebaliknya, apabila lebih daripada 0.035%, bukan sahaja ketahanan zon terkesan haba dikimpal mungkin merosot tetapi juga Nb carbonitride kasar boleh dibentuk untuk itu merosot rintangan HIC yang. khususnya, di zon akhirnya-pejal dalam proses pemutus, unsur-unsur pengaloian diperkaya dan kelajuan penyejukan yang perlahan dan, Oleh itu, Nb carbonitride mudah boleh membentuk di kawasan pengasingan pusat. The Nb carbonitride masih kekal seperti walaupun pada plat keluli tergelek, dan dalam ujian HIC, plat keluli boleh retak dari carbonitride Nb yang. Saiz carbonitride Nb di kawasan pusat pengasingan dipengaruhi oleh jumlah Nb ditambah dan, Oleh itu, apabila had yang paling atas daripada jumlah Nb yang hendak ditambah ditakrifkan sebagai paling 0.035%, maka saiz itu boleh dikawal untuk paling banyak 20 jim. Perlu diambil maklum, jumlah Nb adalah dari 0.005 kepada 0.035%. Dari sudut pandangan yang tersebut di atas, jumlah Nb adalah lebih lebih suka berupaya dari 0.010 kepada 0.030%.
Ti: 0.005 kepada 0.025%:
Ti membentuk TiN dan oleh itu menghalang pertumbuhan bijian dalam pemanasan papak dan, sebagai tambahan, ia menghalang pertumbuhan bijian dalam zon terkesan haba dikimpal untuk dengan itu meningkatkan ness yang sukar kerana mikrostruktur denda logam asas dan zon haba menjejaskan dikimpal. Walau bagaimanapun, apabila jumlah Ti adalah kurang daripada 0.005%, maka kesannya tidak mencukupi. Sebaliknya, apabila lebih daripada 0.025%, kemudian keliatan boleh Dete riorate. sewajarnya, jumlah Ti adalah dari 0.005 kepada 0.025%. Dari sudut pandangan yang tersebut di atas, jumlah Ti adalah lebih sebaik-baiknya daripada 0.005 kepada 0.018%.
sebagai: 0.0005 kepada 0.0035%:
Ca adalah elemen yang berkesan untuk kawalan morfologi sulfida kemasukan ke dengan itu meningkatkan kemuluran dan resis tance HIC. Apabila jumlah Ca adalah kurang daripada 0.0005%, maka kesannya tidak mencukupi. Walau bagaimanapun, sebaliknya, walaupun Ca ditambah dalam jumlah yang lebih daripada 0.0035%, kesannya mungkin tepu tetapi keliatan mungkin lebih rendah kerana pengurangan dalam kebersihan dan, kalau begitu, sebagai tambahan, jumlah oksida yang berpangkalan di Ca dalam keluli boleh meningkatkan dan keluli boleh retak daripadanya dengan keputusan bahawa rintangan HIC juga mungkin merosot. sewajarnya, jumlah Ca adalah dari 0.0005 kepada 0.0035%. Dari sudut pandangan yang tersebut di atas, jumlah Ca adalah sebaik-baiknya dari 0.0010 kepada 0.030%.
Plat keluli boleh iurther mengandungi satu atau lebih dipilih daripada Cu, Ni, TK, Mo dan V dalam julat yang dinyatakan di bawah.
5 Cu: 0.5% atau kurang:
Cu adalah elemen yang berkesan untuk meningkatkan kekuatan dan meningkatkan kekuatan. Untuk mendapatkan kesan yang, jumlah yang adalah sebaik-baiknya sekurang-kurangnya 0.02%. Walau bagaimanapun, apabila jumlah Cu adalah lebih daripada 0.5%, kemudian kebolehkimpalan mungkin merosot.
10 sewajarnya, dalam hal di mana Cu ditambah, jumlah adalah
0.5% atau kurang. Dari sudut pandangan yang tersebut di atas, jumlah Cu adalah lebih sebaik-baiknya 0.3% atau kurang.
Ni: 1% atau kurang:
Ni adalah elemen yang berkesan untuk meningkatkan kekuatan dan 15 untuk meningkatkan kekuatan; tetapi untuk mendapatkan kesan, dalam
jumlah adalah sebaik-baiknya 0.02% atau lebih. Walau bagaimanapun, apabila jumlah Ni adalah lebih daripada 1.0%, kemudian kebolehkimpalan boleh deterio Kadar. sewajarnya, dalam hal di mana Ni ditambah, jumlah adalah 1.0% atau kurang. Dari sudut pandangan yang tersebut di atas, dalam
20 jumlah lebih sebaik-baiknya 0.5% atau kurang.
TK: 0.5% atau kurang:
Cr adalah elemen yang berkesan untuk meningkatkan kebolehkerasan untuk dengan itu meningkatkan kekuatan. Untuk mendapatkan kesan yang, jumlah yang adalah sebaik-baiknya 0.02% atau lebih. Walau bagaimanapun, apabila Cr
25 jumlah lebih daripada 0.5%, kemudian kebolehkimpalan boleh deterio Kadar. sewajarnya, dalam hal di mana Cr ditambah, jumlah adalah 0.5% atau kurang. Dari sudut pandangan yang tersebut di atas, jumlah Cr adalah lebih sebaik-baiknya 0.3% atau kurang.
Mo: 0.5% atau kurang:
30 Mo adalah elemen yang berkesan untuk meningkatkan kekuatan dan meningkatkan kekuatan; tetapi untuk mendapatkan kesan, jumlah yang adalah sebaik-baiknya 0.02% atau lebih. Walau bagaimanapun, apabila jumlah Mo adalah lebih daripada 0.5%, kemudian kebolehkimpalan boleh deterio Kadar. sewajarnya, dalam hal di mana Mo ditambah, banyaknya jumlah
35 adalah 0.5% atau kurang. Dari sudut pandangan yang tersebut di atas, jumlah Mo adalah lebih sebaik-baiknya 0.3% atau kurang.
V: 0.1% atau kurang:
Vis unsur meningkatkan kekuatan tidak merosot keliatan. Untuk mendapatkan kesan yang, jumlah yang adalah sebaik-baiknya
40 0.01% atau lebih. Walau bagaimanapun, apabila jumlah V adalah lebih daripada 0.1%, kemudian kebolehkimpalan yang ada mungkin merosot. Perlu diambil maklum, dalam hal di mana V ditambah, jumlah adalah 0.1% atau kurang. Dari sudut pandangan yang tersebut di atas, jumlah V adalah lebih sebaik-baiknya 0.05% atau kurang.
45 Baki plat keluli adalah Fe dan impuri tidak dapat dielakkan
hubungan.
Nilai CP dan nilai Ceq yang diwakili oleh formula berikut ing ditakrifkan.
nilai CP: 0.95 atau kurang:
50
CP = 4.46C(%)+2.37Mk(%)/6+{1.18TK(%)+1.95
M?(%)+1.74 F(%)}/5+{ 1.74C «(%)+1.7M(%)}/
15+22.36mayat(%)_
Di dalam ini, C(%), MN(%)5 TK(%), Mo(%),V(%), Cu(%), Ni(%)
55 dan P(%) setiap adalah kandungan unsur-unsur masing.
Formula di atas berkaitan dengan nilai CP adalah formula yang dirumus untuk menganggar bahan pusat
kawasan pengasingan daripada kandungan unsur-unsur aloi masing. Apabila nilai CP adalah lebih tinggi, kepekatan
60 kawasan pusat pengasingan adalah lebih tinggi, dan kekerasan kawasan bertambah pusat pengasingan. Seperti yang ditunjukkan dalam FIG. 2, bila
nilai CP adalah 0.95 atau kurang, kemudian kekerasan kawasan pusat pengasingan boleh menjadi cukup kecil (sebaik-baiknya HV
250 atau lebih rendah) dan keretakan dalam ujian HIC boleh dengan itu 65 menghalang. sewajarnya, nilai CP yang ditakrifkan sebagai 0.95 atau
kurang. Sebagai tambahan, apabila nilai CP adalah lebih kecil, kemudian kekerasan kawasan pusat pengasingan adalah lebih rendah. Oleh itu, dalam hal di mana rintangan HIC lagi lebih tinggi dikehendaki, nilai CP adalah sebaik-baiknya 0.92 atau kurang. Further, apabila nilai CP adalah lebih kecil, kemudian kekerasan kawasan pusat pengasingan adalah lebih rendah dan kenaikan rintangan HIC dan, Oleh itu, had paling bawah nilai CP tidak ditakrifkan. Walau bagaimanapun, untuk mendapatkan kekuatan yang sesuai, nilai CP adalah sebaik-baiknya 0.60 atau lebih.
Ceq Nilai: 0.30 atau lebih:
Apa ^ = C(%)+MK(%)/6+{TK(%)+Mo(%)+r(%)}/5+
{Ctt(%)+M(%)}/15.
Ceq adalah setara karbon keluli, dan ini adalah keras yang- indeks keupayaan. Apabila nilai Ceq adalah lebih tinggi, maka kekuatan keluli adalah lebih tinggi.
Pendekatan kami meningkatkan ketahanan HIC yang berat-dinding paip talian untuk perkhidmatan gas masam mempunyai ketebalan dinding berat 20 mm atau lebih, dan untuk mendapatkan paip dinding berat mempunyai kekuatan yang mencukupi, nilai Ceq mestilah 0.30 atau lebih. sewajarnya, nilai Ceq adalah 0.30 atau lebih. Apabila nilai Ceq adalah lebih tinggi, maka kekuatan boleh menjadi lebih tinggi dan oleh itu paip besi pada ketebalan paip yang lebih besar boleh dihasilkan. Walau bagaimanapun, apabila kepekatan unsur aloi adalah terlalu tinggi, kemudian kekerasan kawasan pusat pengasingan juga boleh meningkatkan dan rintangan HIC mungkin merosot. Oleh itu, had paling atas nilai Ceq adalah sebaik-baiknya 0.42%.
Plat keluli dan paip keluli sebaik-baiknya memenuhi syarat-syarat berikut berkenaan dengan kekerasan daripada kawasan pengasingan pusat dan carbonitride Nb untuk menjadi titik permulaan HIC.
Kekerasan Pusat Pengasingan Kawasan: Vickers kekerasan, HV 250 atau Lower:
Seperti yang dinyatakan di atas, mekanisme pertumbuhan retak dalam HIC bahawa hidrogen berkumpul di sekitar kemasukan dan sebagainya dalam keluli untuk menyebabkan keretakan, dan merambat retak sekitar kemasukan dengan itu membawa retak besar. Di dalam ini, kawasan pusat pengasingan adalah sebuah laman web yang akan paling mudah retak, keretakan mudah merambat. Oleh itu, apabila kekerasan kawasan pengasingan pusat adalah lai ^ er, kemudian keretakan berlaku lebih mudah. Dalam kes di mana kekerasan kawasan pengasingan pusat adalah HV 250 atau lebih rendah, dan walaupun kecil Nb carbonitride boleh terus berada dalam kawasan gation pusat segre, keretakan tidak akan menyebarkan dan, terdapat Fore, nisbah kawasan retak dalam ujian HIC ini boleh dikurangkan. Walau bagaimanapun, apabila kekerasan kawasan pusat pengasingan adalah lebih tinggi daripada HV 250, keretakan mudah boleh menyebarkan dan, khususnya, retak dijana dalam Nb carbonitride mudah menyebarkan. sewajarnya, kekerasan kawasan pengasingan pusat adalah sebaik-baiknya HV 250 atau yang lebih rendah dan, dalam hal di mana rintangan HIC teruk diperlukan, kekerasan kawasan pusat pengasingan mesti ilirther dikurangkan dan, dalam hal sedemikian, kekerasan kawasan pengasingan pusat adalah sebaik-baiknya HV 230 atau lebih rendah.
Panjang Nb carbonitride di Pusat Pengasingan Kawasan: 20 \im atau Kurang:
The Nb carbonitride terbentuk di dalam kawasan pusat pengasingan adalah titik hidrogen pengumpulan dalam ujian HIC yang, dan retak boleh berlaku memulakan dari sudut. Apabila saiz carbonitride Nb adalah lebih besar, kemudian retak boleh dengan mudah menyebarkan dan, walaupun kekerasan kawasan pengasingan pusat tidak lebih daripada HV 250, retak boleh menyebarkan. Dalam kes di mana panjang carbonitride Nb adalah 20 jimor kurang, kemudian retak mungkin dihalang daripada menyebarkan apabila kekerasan kawasan pengasingan pusat tidak lebih daripada HV 250. sewajarnya, panjang carbonitride Nb adalah 20 jim atau kurang, sebaik-baiknya lOfxmor kurang. The length of the Nb carbo­ nitride means the maximum length of the grain.

Pendekatan kami adalah baik terutamanya untuk plat keluli untuk paip talian untuk perkhidmatan gas masam mempunyai ketebalan dinding 20 mm atau lebih. Ini adalah kerana, secara umum, apabila ketebalan plat (ketebalan dinding paip) adalah kurang daripada 20 mm, maka jumlah unsur pengaloian ditambah adalah kecil dan, Oleh itu, ness keras daripada kawasan pengasingan pusat boleh menjadi rendah dan, dalam hal sedemikian, plat keluli mudah boleh mempunyai resis tance HIC yang baik. Dalam kes di mana plat keluli lebih tebal, jumlah kenaikan unsur Di surga itu mengaloi dan, Oleh itu, ia menjadi sukar untuk mengurangkan kekerasan pusat kawasan gation segre dalam plat tebal seperti. Terutamanya untuk plat keluli yang tebal itu mempunyai ketebalan plat lebih daripada 25 mm, pendekatan kami dengan lebih berkesan boleh mempamerkan kelebihan daripadanya.
Paip keluli adalah semua paip keluli mempunyai X65 API gred atau lebih tinggi (menghasilkan tekanan sekurang-kurangnya 65 ksi dan sekurang-kurangnya 450 MPa), dan kekuatan tinggi paip keluli mempunyai kekuatan tegangan sekurang-kurangnya 535 MPa.
Struktur logam plat keluli (dan paip keluli) sebaik-baiknya mempunyai fasa bainit daripada 75% atau lebih sebagai pecahan isipadu daripadanya, lebih sebaik-baiknya 90% atau lebih. Fasa bainit adalah mikrostruktur yang sangat baik dalam kekuatan dan keliatan, dan dalam kes di mana pecahan isipadu terserah 75% atau lebih, kemudian retak pembiakan mungkin menghalang dalam plat keluli, dan plat keluli boleh mempunyai kekuatan yang tinggi dan rintangan HIC yang tinggi. Sebaliknya, dalam mikrostruktur di mana pecahan isipadu fasa bainit rendah, sebagai contoh, dalam struktur campuran ferit yang, pearlit, MA (pulau martensit), martensit atau mikrostruktur seperti dan fasa ite bain, perambatan retak dalam antara muka fasa akan dipromosikan dan rintangan HIC yang berkenaan dengan itu deterio rated. Dalam kes di mana pecahan isipadu ture struc mikro (ferit, pearlit, martensit atau sebagainya) kecuali fasa bainit adalah kurang daripada 25%, kemudian kemerosotan HIC resis tance mungkin kecil dan, Oleh itu, pecahan isipadu fasa bainit adalah sebaik-baiknya 75% atau lebih. Dari sudut pandangan yang sama, pecahan isipadu fasa bainit lebih sebaik-baiknya 90% atau lebih.
Plat keluli ditakrifkan dalam titik yang sition kimia compo, kekerasan kawasan pengasingan pusat dan saiz carbonitride Nb seperti di atas, DAN SELANJUTNYA mikrostruktur yang ditakrifkan sebagai struktur terutamanya bainit dan, sewajarnya, plat keluli boleh mempunyai rintangan -HIC sangat baik walaupun apabila ketebalan plat adalah besar. Oleh itu, plat keluli boleh dihasilkan pada dasarnya mengikut kaedah pengeluaran yang sama seperti sebelum ini. Walau bagaimanapun, untuk mendapatkan bukan sahaja HIC resis tance, tetapi juga kekuatan optimum dan keliatan, plat keluli adalah sebaik-baiknya yang dikemukakan di bawah keadaan yang dinyatakan di bawah.
Slab suhu Pemanas: 1000 1200 ° C.:
Dalam kes di mana suhu pemanasan papak dalam rolling panas papak yang lebih rendah daripada 1000 ° C., maka kekuatan yang mencukupi tidak dapat diperoleh. Sebaliknya, apabila lebih tinggi daripada 1200 ° C., maka kekuatan dan harta DWTT yang (menggugurkan berat badan air mata ujian harta) mungkin merosot. sewajarnya, pemanasan suhu papak adalah sebaik-baiknya dari 1000 1200 ° C.
Untuk mendapatkan kekuatan logam asas yang tinggi dalam proses rolling panas, suhu selesai rolling panas adalah sebaik-baiknya yang lebih rendah, tetapi sebaliknya, kecekapan rolling boleh menurunkan. Terdapat Fore, suhu selesai rolling panas mungkin ditakrifkan sebagai suhu yang sesuai dalam pertimbangan perlu keliatan logam asas dan kecekapan bergolek. Untuk mendapatkan kekuatan logam asas yang tinggi, nisbah pengurangan dalam zon suhu penghabluran semula bukan adalah sebaik-baiknya sekurang-kurangnya 60% atau lebih.
Selepas rolling panas, penyejukan dipercepatkan adalah sebaik-baiknya digunakan di bawah syarat-syarat berikut. Steel Plate suhu di Permulaan Cooling Accelerated: tidak rendah daripada (Ar3-10 ° C.):
The Ar3 ialah suhu penjelmaan ferit yang diberikan Ar3(° C.)= 910-310C(%)-80MN(%)-20Cu(%)-15TK(%) 55Ni(%)-80Mo(%), dari komposisi kimia keluli. Dalam kes di mana suhu plat keluli pada permulaan
penyejukan dipercepatkan rendah, maka jumlah pecahan ferrite sebelum penyejukan dipercepatkan adalah besar dan, khususnya, dalam hal di mana suhu adalah lebih rendah daripada suhu Ar3 oleh lebih daripada 10 ° C., maka rintangan HIC mungkin merosot. Sebagai tambahan, struktur mikro plat keluli tidak dapat menjamin sebahagian kecil jumlah yang mencukupi fasa bainit (sebaik-baiknya 75% atau lebih). sewajarnya, suhu plat keluli pada permulaan penyejukan dipercepatkan adalah sebaik-baiknya tidak lebih rendah daripada Ar3-10 ° C.). Penyejukan cepat dalam Cooling Dipercepatkan: tidak rendah daripada 5 ° C./Sec:
Kelajuan penyejukan penyejukan dipercepatkan adalah sebaik-baiknya tidak kurang daripada 5 ° C./sec untuk secara stabil mendapatkan kekuatan yang mencukupi.
Steel Plate suhu di Stop of Cooling Accelerated: Penyejukan dipercepatkan adalah satu proses yang penting untuk peroleh ing kekuatan yang tinggi melalui transformasi bainit. Walau bagaimanapun, apabila suhu plat keluli pada masa berhenti penyejukan dipercepatkan adalah lebih daripada 600 ° C., kemudian transfor bainit Mation mungkin tidak lengkap dan kekuatan yang mencukupi tidak dapat diperoleh. Sebaliknya, apabila suhu keluli pada masa berhenti penyejukan dipercepatkan adalah lebih rendah daripada 250 ° C., kemudian struktur keras seperti MA (pulau martensit) atau sebagainya boleh dibentuk dan, kalau begitu, bukan sahaja HIC resis tance mudah mungkin merosot tetapi juga kekerasan permukaan plat keluli yang berkenaan terlalu tinggi, dan kebosanan plat keluli boleh dengan mudah merosot dan kebolehbentukan itu mungkin merosot. sewajarnya, suhu keluli di perhentian penyejukan dipercepatkan adalah dari 250 600 ° C.
Mengenai suhu plat keluli yang dinyatakan di atas, dalam hal di mana plat keluli mempunyai taburan suhu dalam arah ketebalan plat, maka suhu plat keluli suhu min ke arah ketebalan plat. bagaimana pernah, dalam hal di mana taburan suhu dalam arah ketebalan plat adalah agak kecil, kemudian ture tempera daripada permukaan plat keluli boleh menjadi suhu plat keluli. Sejurus selepas penyejukan dipercepatkan, mungkin ada perbezaan suhu antara permukaan dan bahagian dalam plat keluli. Walau bagaimanapun, perbezaan suhu boleh tidak lama lagi menurun melalui pengaliran haba, dan plat keluli boleh mempunyai taburan suhu yang seragam ke arah ketebalan plat. sewajarnya, berdasarkan suhu sur muka plat keluli selepas menyeragamkan arah ketebalan, suhu plat keluli di perhentian penyejukan dipercepatkan mungkin ditentukan.
Selepas penyejukan dipercepatkan, plat keluli boleh disimpan sejuk di udara, tetapi bagi tujuan menyeragamkan harta mate rial dalam plat keluli, ia saya semula dipanaskan-dalam relau pembakaran gas atau oleh pemanasan induksi.
Seterusnya, paip keluli untuk paip line digambarkan. Paip keluli untuk paip talian adalah paip keluli yang dihasilkan dengan membentuk plat keluli seperti yang dinyatakan di atas, ke dalam bentuk tiub oleh sejuk membentuk, diikuti oleh jahitan kimpalan bahagian batas daripadanya.
Sejuk membentuk kaedah mungkin mana-mana kaedah, di mana, secara umum, plat keluli dibentuk ke dalam bentuk tiub mengikut proses UOE atau melalui akhbar lenturan atau sebagainya. Kaedah jahitan kimpalan bahagian batas tidak ditakrifkan secara khusus dan mungkin apa-apa kaedah yang mampu mencapai kekuatan bersama yang mencukupi dan kekuatan bersama. Walau bagaimanapun, dari sudut kimpalan kualiti dan kecekapan pengeluaran, terutamanya pilihan tenggelam kimpalan arka. Selepas kimpalan jahitan bahagian penyambungan, paip diproses untuk pengembangan mekanikal untuk maksud menghapuskan kimpalan ing tegasan baki dan meningkatkan bulat paip keluli. Dalam
5 ini, nisbah pengembangan mekanikal adalah sebaik-baiknya daripada 0.5 kepada 1.5% under the condition that a predetermined steel pipe roundness can be obtained and the residual stress can be removed.

CONTOH

slubs keluli yang mempunyai komposisi kimia yang ditunjukkan dalam Jadual 1 (Keluli A ke V) telah dihasilkan melalui proses pemutus berterusan dan, menggunakan ini, plat keluli yang tebal mempunyai pinggan
15 ketebalan 25.4 mm dan 33 mm dihasilkan.
Papak dipanaskan adalah panas-melancarkan, dan kemudian dipercepatkan disejukkan mempunyai kekuatan yang telah ditetapkan. Di dalam ini, pemanasan suhu papak adalah 1050。C "suhu penamat rolling adalah 840 kepada 800 ° C., dan dipercepatkan menyejukkan suhu permulaan
20 adalah 800 hingga 760 ° C. menyejukkan suhu perhentian yang pesat 450 kepada 550。C. Semua plat keluli diperolehi berpuas kekuatan API X65, dan kekuatan tegangan daripadanya adalah dari 570 kepada 630 MPa. Mengenai harta tegangan plat keluli, spesimen ujian ketebalan iull dalam Direc melintang-
25 tion untuk rolling telah digunakan dalam ujian tegangan untuk menentukan kekuatan tegangan daripadanya.
daripada 6 kepada 9 HIC kepingan ujian diambil daripada plat keluli di kedudukan yang berbeza daripadanya, dan diuji untuk resis tance HIC daripadanya. Rintangan HIC telah ditentukan seperti berikut:
30 Sekeping ujian telah dicelup dalam larutan akueus 5% NaCl + 0.5% CH3COOH tepu dengan hidrogen sulfida HAV ing pH sekitar 3 (penyelesaian NACE biasa) untuk 96 Jam, dan kemudian seluruh permukaan sekeping ujian telah diperiksa untuk retak melalui pengesanan kecacatan ultrasonik, dan bahan ujian
35 dinilai berdasarkan nisbah kawasan retak (CAR) daripadanya. Satu daripada 6 kepada 9 kepingan ujian plat keluli yang mempunyai nisbah luas retak terbesar diambil sebagai nisbah kawasan retak biasa plat keluli, dan orang-orang yang mempunyai nisbah luas retak pada kebanyakan 6% baik.
40 Kekerasan kawasan pusat pengasingan telah menghalang dilombong seperti berikut: Keratan rentas memotong ke arah ketebalan plat sampel majmuk diambil dari plat keluli telah digilap, maka ringan terukir, dan bahagian yang mana garis tion segrega dilihat telah diuji dengan meter kekerasan Vickers
45 di bawah beban 50 g, dan nilai maksimum telah diambil sebagai kekerasan kawasan pengasingan pusat.
Panjang carbonitride Nb di kawasan pusat pengasingan ditentukan seperti berikut: Permukaan patah bahagian di mana sampel telah retak dalam ujian HIC itu
50 diperhatikan dengan mikroskop elektron, dan panjang maksimum daripada butiran carbonitride Nb di permukaan patah diukur, dan ini adalah panjang carbonitride Nb di kawasan pengasingan pusat. Mereka tidak retak dalam ujian HIC yang telah diproses seperti berikut: Plural keratan rentas daripada
55 HIC kepingan ujian telah digilap, maka ringan terukir, dan bahagian yang mana garis pengasingan dilihat dianalisis untuk pemetaan unsur dengan mikro analyzer elektron siasatan (EPMA) untuk mengenalpasti carbonitride Nb yang, dan panjang maksimum daripada butiran diukur sebagai panjang Nb
60 carbonitride di kawasan pengasingan pusat. Mengenai mikrostruktur, sampel diperhatikan dengan mikroskop optik di bahagian tengah ketebalan plat itu dan pada kedudukan t / 4 daripadanya, dan gambar-gambar grafik foto itu diambil-adalah gambar diproses untuk mengukur kawasan
65 sebahagian kecil daripada fasa bainit. Kawasan bainit pecahan diukur dalam 3 kepada 5 pandangan, and the data were averaged to be the volume fraction of the bainite phase.

11
ujian dan pengukuran keputusan tersebut di atas adalah seperti di Jadual 2.
dalam Jadual 1 dan Jadual 2, plat keluli (keluli) daripada Nos. A ke K Andu dan v yang contoh semua mempunyai nisbah luas retak kecil dalam ujian HIC yang, dan mempunyai rintangan HIC yang baik.
Berbeza dengan ini, plat keluli (keluli) L O yang sampel perbandingan mempunyai nilai CP lebih daripada 0.95, atau yang, kekerasan kawasan pengasingan pusat daripadanya adalah tinggi, dan mereka mempunyai nisbah luas retak yang tinggi dalam ujian HIC yang, dan mempunyai harta HIC miskin. Begitu juga, dalam plat keluli (keluli) P dan Q, jumlah Mn atau amaun S adalah lebih besar daripada rangkaian kami, dan oleh itu MnS terbentuk di kawasan pengasingan pusat mereka plat keluli. sewajarnya, plat keluli retak dari MnS dan rintangan HIC mereka adalah rendah. juga sama, dalam plat keluli (keluli) R, jumlah Nb adalah laigerthan rangkaian kami dan, Oleh itu, kasar Nb carbonitride terbentuk di kawasan pengasingan pusat plat keluli dan, sewajarnya, rintangan HIC terserah rendah melalui nilai CP itu termasuk dalam rangkaian kami. Begitu juga, tidak Ca Dimasukkan plat keluli (keluli) S, yang oleh itu tidak menjalani morfologi con Trol sulfida kemasukan oleh Ca dan, sewajarnya, rintangan HIC plat keluli adalah rendah. Begitu juga, dalam plat keluli (keluli) T, jumlah Ca adalah lebih besar daripada rangkaian kami dan, terdapat Fore, jumlah Ca oksida meningkat dalam keluli. sewajarnya, plat keluli yang retak daripada titik permulaan oksida, dan rintangan HIC plat keluli adalah rendah.
Beberapa plat keluli ditunjukkan dalam Jadual 2 telah dibentuk ke dalam paip keluli. konkrit, plat keluli sejuk-melancarkan mengikut proses UOE untuk memberi satu bentuk tiub, dan bahagian-bahagian batas

12
daripadanya telah dikimpal dengan kimpalan arka submeiged (jahitan kimpalan ing) setiap satu lapisan muka dalaman dan luaran, maka ini telah diproses untuk pengembangan mekanikal 1% dari segi perubahan pinggir luar paip keluli, dengan itu produc-
5 ing paip keluli mempunyai diameter luar 711 mm.
paip keluli yang dihasilkan telah diuji dalam ujian HIC yang sama seperti yang diberikan kepada plat keluli yang dinyatakan di atas. Keputusan ditunjukkan dalam Jadual 3. Rintangan HIC telah ditentukan seperti berikut: Satu bahagian ujian dipotong kepada empat bahagian panjang
10 arah, dan keratan rentas diperhatikan, dan sampel adalah berdasarkan kepada nisbah panjang retak (CLR) (bermakna nilai [sejumlah panjang retak / lebar (20 mm) sekeping ujian]).
dalam Jadual 3, kami. 1 kepada 10 dan 18 dan 19 adalah paip keluli kami, dan nisbah panjang retak dalam ujian HIC daripadanya tidak lebih tinggi
15 daripada 10%, dan paip keluli mempunyai yang sangat baik resis tance HIC. Sebaliknya, paip keluli contoh perbandingan, kami. 11 kepada 17 semua mempunyai rintangan HIC yang rendah. Pemakaian Industrial
plat keluli yang tebal mempunyai ketebalan plat 20 mm atau
20 lebih mempunyai rintangan HIC amat cemerlang. Mereka boleh digunakan untuk paip garis yang dikehendaki untuk memenuhi baru-baru ini, rintangan HIC lebih berat.
Pendekatan kami adalah berkesan apabila digunakan untuk paip dinding berat mempunyai ketebalan dinding 20 mm atau lebih; dan paip keluli
25 mempunyai ketebalan dinding yang lebih besar memerlukan penambahan aloi ments ele, dan ia mungkin sukar untuk mengurangkan kekerasan kawasan pusat pengasingan daripadanya. sewajarnya, keluli kami boleh mempamerkan kesannya apabila digunakan untuk plat keluli yang tebal lebih daripada 25 mm in thickness.

The post PLATE STEEL AND STEEL PIPE BAGI PAIP LINE appeared first on abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG,.

]]>
Apa Black Steel Pipe ? http://www.abtersteel.com/ms/octg-2/what-is-black-steel-pipe-the-definition-of-black-pipe/ Thu, 10 Jan 2019 03:06:57 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=4614-ms Black paip keluli digunakan dalam aplikasi yang tidak memerlukan paip yang hendak tergalvani. Ini paip keluli hitam bukan galvanized mendapat namanya kerana besi berwarna lapisan oksida gelap di permukaannya. Kerana kekuatan paip keluli hitam , ia digunakan untuk mengangkut gas dan air ke kawasan luar bandar dan kepada penutup yang melindungi pendawaian elektrik dan menghantar stim tekanan tinggi dan udara. Industri lapangan minyak juga menggunakan paip hitam untuk paip yang kuantiti besar minyak melalui kawasan pedalaman.   ERW jadual besi karbon hitam 40 steel pipe Product Name: ASTM a53 […]

The post Apa Black Steel Pipe ? appeared first on abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG,.

]]>
Black paip keluli digunakan dalam aplikasi yang tidak memerlukan paip yang hendak tergalvani. This non galvanized black steel pipe acquired its name because of its dark coloured iron oxide coating on its surface.

Kerana kekuatan paip keluli hitam , ia digunakan untuk mengangkut gas dan air ke kawasan luar bandar dan kepada penutup yang melindungi pendawaian elektrik dan menghantar stim tekanan tinggi dan udara. The oil field industry also uses black pipes for piping large quantities of oil through remote areas.

 

ERW jadual besi karbon hitam 40 paip keluli

Nama Produk:

astm a53 gr.b ERW jadual besi karbon hitam 40 paip keluli

Saiz

OD (mm)

21.3mm-355.6mm

 

Ketebalan dinding (mm)

SCH 10, 20 SCH………..SCH80

 

bahan keluli

Gr A,Gr B

Standard

KELENGKAPAN A53

seksyen bentuk

Pusingan

Jenis

Paip ERW

Panjang

5.8M, 6M, 11.8M, 12M atau panjang disesuaikan

Artikel

ASTM106 paip keluli hitam

Permukaan

mengikut perolehan pelanggan

Panjang

1m – 6m atau sebagai keperluan anda

W.T.

2-30mm

Od

30-250mm

permohonan

kenderaan, kejuruteraan jentera casis hidraulik, sistem paip udara, dan lain-lain

pembungkusan

Kami biasanya berkas dengan jalur keluli ,penjenamaan petak ,Kotak kayu

Terma & Syarat

CIF,CFR,FOB

Pembayaran

perlu 30% in advance by T/T and the balance upon B/L copy or L/C.

Masa penghantaran

25 hari selepas menerima deposit oleh T / T

Nota

kita boleh menghasilkan standard lain yang pelanggan’ keperluan

MENGENAI TOLERANSI THE

Saiz I.D

Toleransi I.D

Toleransi ketebalan dinding

H8

H9

H10

±7.5%

>210mm ± 10%

30

+0.0330

+0.0520

+0.0840

>30-50

+0.0390

+0.0620

+0.1000

>50-80

+0.0460

+0.0740

+0.1200

>80-120

+0.0540

+0.0870

+0.1400

>120-180

+0.0630

+0.1000

+0.1600

>180-250

+0.0720

+0.1150

+0.1850

>250-315

+0.0810

+0.1300

+0.2100

Hartanah mekanikal bahan:

Penghantaran
keadaan

sejuk yang siap(keras)(BK)

Sejuk ditarik dan tekanan lega(BK + S)

Keluli gred

Rm MPa

Elongation
A5(%)

Rm MPa

Reh MPa

Elonggation
A5(%)

St45

≥550

≥5

≥520

≥375

≥15

20#

≥550

≥8

≥520

≥375

≥15

St52 (E355)

≥640

≥5

≥600

≥520

≥14

SAE1026

≥640

≥5

≥600

≥510

≥15

STKM 13C

≥550

≥8

≥520

≥375

≥15

Q345B

≥640

≥5

≥600

≥520

≥14

CK45

≥640

≥5

≥600

≥520

≥10

KOMPOSISI KIMIA BAHAN

Keluli gred

Komposisi kimia,%

 

C

Si

MN

P

S

TK

 
 

 

St45 (20#)

0.17-0.24

0.17-0.37

0.35-0.65

0.035

0.035

0.25

 

St52(E355)

≤0.22

≤0.55

≤1.6

0.025

0.025

0.25

 

SAE1026

0.22-0.28

0.15-0.35

0.6-0.9

0.04

0.05

/

 

STKM 13C

≤0.25

≤0.35

0.3-0.9

0.04

0.04

/

 

Q345B

≤0.2

≤0.5

1.0-1.6

0.03

0.03

0.30

 

CK45

0.42-0.50

0.17-0.37

0.5-0.8

0.035

0.035

0.25

 

 

Black steel pipes and tubes can be cut and threaded. Kelengkapan untuk jenis paip yang hitam mudah dibentuk (lembut) besi tuang. Mereka yang berkaitan dengan skru ke paip Thread, selepas menggunakan sejumlah kecil paip kompaun bersama mengenai benang. paip diameter besar dikimpal pada bukannya Thread. paip keluli hitam dipotong sama ada dengan pemotong tiub tugas berat, potong saw atau dengan gergaji besi. Ia juga boleh mendapatkan Mild Steel ERW hitam Paip yang banyak digunakan untuk pengagihan gas dalam & di luar rumah, dan untuk peredaran air panas dalam sistem dandang. juga boleh digunakan dalam penggunaan dalam air yang boleh diminum atau parit buang atau melepaskan garis.


Perbezaan Antara Black dan paip Galvanized

Tergalvani paip

Galvanized pipe is covered with a zinc material to make the steel pipe more resistant to corrosion. Penggunaan utama paip bergalvani adalah untuk mengangkut air ke rumah-rumah dan bangunan komersial. zink juga menghalang pembentukan deposit mineral yang boleh menyumbat garis air. Galvanized pipe is commonly used as scaffolding frames because of its resistance to corrosion.

Black Steel Pipe

paip keluli hitam adalah berbeza daripada paip bergalvani kerana ia adalah tidak bersalut. Warna gelap berasal dari besi oksida yang terbentuk di atas permukaan semasa pembuatan. Tujuan utama paip keluli hitam adalah untuk menjalankan propana dan gas semula jadi ke dalam rumah-rumah kediaman dan bangunan komersial. Paip dihasilkan tanpa jahitan yang, menjadikannya paip yang lebih baik untuk membawa gas. The black steel pipe is also used for fire sprinkler systems because it is more fire-resistant than galvanized pipe.


Perkembangan paip keluli hitam

Cara Whitehouse telah diperbaiki dalam 1911 oleh John Moon. pengeluar teknik dibenarkan untuk mewujudkan aliran berterusan paip. Beliau telah membina jentera yang menggunakan teknik dan banyak kilang pembuatan diterima pakai. Maka keperluan itu timbul untuk paip logam lancar. paip lancar pada mulanya dibentuk oleh penggerudian lubang melalui pusat silinder. Walau bagaimanapun, ia adalah sukar untuk menggerudi lubang dengan ketepatan yang diperlukan untuk memastikan keseragaman dalam ketebalan dinding. yang 1888 peningkatan dibenarkan untuk kecekapan yang lebih tinggi oleh pemutus bilet di sekeliling suatu bata api-bukti. selepas penyejukan, bata telah dibuang, leaving a hole in the middle.

Kawalan kualiti paip keluli hitam

Pembangunan peralatan pembuatan moden dan ciptaan dalam elektronik dibenarkan peningkatan yang ketara dalam kecekapan dan kawalan kualiti. pengeluar moden menggunakan khas tolok X-ray untuk memastikan keseragaman dalam ketebalan dinding. Kekuatan paip diuji dengan mesin yang mengisi paip dengan air di bawah tekanan tinggi untuk memastikan paip memegang. Pipes that fail are scrapped.

Aplikasi paip keluli hitam

kekuatan hitam keluli paip yang menjadikan ia sesuai untuk mengangkut air dan gas di kawasan luar bandar dan bandar dan kepada penutup yang melindungi pendawaian elektrik dan untuk menyampaikan wap tekanan tinggi dan udara. Industri minyak dan petroleum menggunakan paip keluli hitam untuk bergerak kuantiti besar minyak melalui kawasan pedalaman. Ini memberi manfaat, sejak paip keluli hitam memerlukan penyelenggaraan yang sangat sedikit. kegunaan lain untuk paip keluli hitam termasuk pengagihan gas di dalam dan di luar rumah, telaga air dan sistem kumbahan. Black steel pipes are never used for transporting potable water.

Sejarah paip keluli hitam

William Murdock membuat penemuan yang membawa kepada proses moden kimpalan paip. Dalam 1815 dia mencipta arang batu yang terbakar sistem lampu dan mahu membuat ia boleh didapati kepada semua London. Menggunakan tong dari muskets dibuang beliau membentuk paip berterusan menyampaikan gas arang batu di sebelah lampu. Dalam 1824 James Russell dipatenkan kaedah untuk membuat tiub logam yang laju dan murah. Beliau menyertai hujung kepingan besi rata bersama-sama untuk membuat tiub kemudian dikimpal sendi dengan haba. Dalam 1825 Comelius Whitehouse membangunkan "butt-weld" proses, the basis for modern pipe making.

Teknik moden paip keluli hitam

kemajuan sains telah bertambah baik pada kaedah butt-weld pembuatan paip dicipta oleh Whitehouse. Tekniknya masih kaedah utama yang digunakan dalam membuat paip, tetapi peralatan pembuatan moden yang boleh menghasilkan suhu yang sangat tinggi dan tekanan telah membuat paip jauh lebih cekap. Bergantung kepada diameter, beberapa proses boleh menghasilkan paip jahitan dikimpal pada kadar yang luar biasa 1,100 kaki per minit. Along with this tremendous increase in the rate of production of steel pipes came improvements in the quality of the final product.

 

 

The post Apa Black Steel Pipe ? appeared first on abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG,.

]]>
Bagaimana berat badan teori paip keluli lingkaran dikira? http://www.abtersteel.com/ms/news/how-is-the-theoretical-weight-of-spiral-steel-pipe-calculated/ Tue, 08 Jan 2019 02:01:50 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=4609-ms   The theoretical weight of steels is obtained by calculating nominal dimensions and density (yang dipanggil berat tertentu pada masa lalu). Ini secara langsung berkaitan dengan panjang keluli, the cross section area, dan saiz sisihan yang dibenarkan. Disebabkan sisihan yang dibenarkan dalam proses pembuatan, berat teori yang dikira adalah entah bagaimana berbeza daripada nilai sebenar, dan nilai teori adalah hanya untuk rujukan semasa menganggarkan. Persamaan asas adalah seperti berikut: paip keluli meter tunggal banyak berat badan (kg / m): = W (diameter luar – ketebalan dinding) * ketebalan dinding * 0.02466 = 2408 * 12 * 0.02466 […]

The post Bagaimana berat badan teori paip keluli lingkaran dikira? appeared first on abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG,.

]]>
 

The theoretical weight of steels is obtained by calculating nominal dimensions and density (yang dipanggil berat tertentu pada masa lalu). Ini secara langsung berkaitan dengan panjang keluli, the cross section area, and the allowable size deviation.

Disebabkan sisihan yang dibenarkan dalam proses pembuatan, berat teori yang dikira adalah entah bagaimana berbeza daripada nilai sebenar, and the theoretical value is only for reference while estimating.

Persamaan asas adalah seperti berikut:

paip keluli meter tunggal banyak berat badan (kg / m):

= W (diameter luar – ketebalan dinding) * ketebalan dinding * 0.02466 = 2408 * 12 * 0.02466 = 712.57 kg / m

The unit for the calculated theoretical weight of steel is kilo grams (kg).

 

 

 

 

The post Bagaimana berat badan teori paip keluli lingkaran dikira? appeared first on abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG,.

]]>
Kakisan Rintangan API 5L Pipeline karat dengan Perlindungan Coating http://www.abtersteel.com/ms/news/corrosion-resistance-of-api-5l-pipeline-steel-with-coating-protection/ Mon, 07 Jan 2019 02:36:45 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=4598-ms ABSTRACT The corrosion resistances of enamel-coated steel pipe in 3.5 wt% penyelesaian NaCl telah dinilai dan dibandingkan dengan paip epoksi bersalut menggunakan potensi litar terbuka, linear po- rintangan larization, dan spectros impedans elektrokimia- ujian salinan. T-001c buburan enamel dan serbuk enamel GP2118 disembur kepada paip keluli dalam proses basah dan elektrostatik, masing-masing. Fasa komposisi dan struktur mikro kedua-dua enamel telah disifatkan dengan x-ray pembelauan dan imbasan mikroskop elektron (SEM). Kekasaran permukaan enamel dan kekuatan ikatan mereka dengan substrat keluli adalah quanti fi ed untuk memahami kualiti salutan. SEM images revealed that both types of enamel coatings have […]

The post Kakisan Rintangan API 5L Pipeline karat dengan Perlindungan Coating appeared first on abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG,.

]]>
ABSTRAK

The corrosion resistances of enamel-coated steel pipe in 3.5 wt% penyelesaian NaCl telah dinilai dan dibandingkan dengan paip epoksi bersalut menggunakan potensi litar terbuka, linear po- rintangan larization, dan spectros impedans elektrokimia- ujian salinan. T-001c buburan enamel dan serbuk enamel GP2118 disembur kepada paip keluli dalam proses basah dan elektrostatik, masing-masing. Fasa komposisi dan struktur mikro kedua-dua enamel telah disifatkan dengan x-ray pembelauan dan imbasan mikroskop elektron (SEM). Kekasaran permukaan enamel dan kekuatan ikatan mereka dengan substrat keluli adalah quanti fi ed untuk memahami kualiti salutan. imej SEM mendedahkan bahawa kedua-dua jenis lapisan enamel mempunyai struktur yang kukuh dengan buih terpencil. ujian elektrokimia menunjukkan ketahanan kakisan yang tinggi daripada lapisan enamel sebagai veri fi ed dalam pemeriksaan visual pada sampel yang diuji. khususnya, the GP2118 enamel-coated samples consistently outperformed the epoxy-coated samples.

Kata-kata kunci: kakisan, elektrokimia impedans spektroskopi, lapisan enamel, keluli saluran paip, imbasan mikroskop elektron

PENGENALAN

gas asli, minyak, dan berbahaya cecair penghantaran dan perhimpunan saluran paip telah mencapai 484,000 batu dalam saluran paip U.S.1 Penuaan berhadapan dengan dikurangkan
hayat perkhidmatan dan kebolehpercayaan akibat hakisan. Mereka boleh dilindungi daripada kakisan oleh lapisan pelindung, perlindungan katodik, dan penggunaan perencat kakisan. Coating sebagai penghalang fizikal elektrolit penetra- tion adalah salah satu yang paling berkesan dan ef kaedah fi mencukupi dalam pengurangan hakisan.
Apabila dalaman digunakan untuk paip keluli, kot- ing mempunyai beberapa kelebihan. pertama, lapisan dalaman boleh menghalang uid fl atau gas daripada berinteraksi dan bertindak balas dengan keluli asas. kedua, paip keluli bersalut mengurangkan deposit mikrobiologi dan bakteria fi bio lm forma- tions kerana kekasaran permukaan yang lebih tinggi daripada paip tidak bersalut membantu melindungi bakteria dan menyediakan keadaan pertumbuhan colonies.2 bakteria Ketiga dan terakhir, dalam
lapisan dalaman boleh mengurangkan kejatuhan tekanan dari suatu jarak panjang saluran paip dan dengan itu kuasa yang diperlukan untuk menghantar minyak dan gas. Kejatuhan tekanan di dalam paip bersalut telah uji kaji menunjukkan untuk menjadi 35% lebih rendah daripada dalam paip keluli yang terdedah di beberapa Reynolds
1 × 107.3
Today, dua bahagian pelarut salutan epoksi berasaskan, pelarut salutan percuma dan fusion terikat, dan salutan poliamida digunakan secara meluas dalam minyak mentah dan gas asli pipelines.4-6 ini lapisan yang lemah terikat dengan
substrat keluli mereka dan dengan itu terdedah kepada fi bawah- lm corrosion.7
enamel porselin, sebagai bahan bukan organik, adalah berikat kimia substrat logam pada suhu 750 ° C untuk ~850 ° C. Ia bukan sahaja boleh menjadi fi nished dengan permukaan yang licin dan aesthetical, tetapi juga menyediakan bekas- cellent kestabilan kimia, ketahanan kakisan yang baik, dan ketahanan dalam pelbagai environments.8 keras Tidak seperti

 

salutan epoxy, lapisan enamel mempunyai bawah- kakisan fi lm apabila negara dilanggar kerana ikatan kimia dengan substrates.9 logam Ia telah digunakan secara meluas untuk perlindungan memasak rumah perkakas atau perlindungan bekas keluli dalam industri. Its semula kakisan- sistance sebagai lapisan pelindung untuk tetulang keluli dalam struktur konkrit telah disiasat dalam pra- kajian vious dan dibuktikan memuaskan dalam general.10-11

Dalam kajian ini, kelakuan kakisan paip keluli dalaman bersalut dengan dua jenis enamel (T-001 buburan dan GP2118 serbuk) telah diperiksa dalam 3.5 wt% penyelesaian NaCl. Fasa komposisi dan mikrostruktur enamel telah disifatkan dengan x-ray pembelauan
(XRD) dan mikroskop elektron pengimbas (SEM), masing-masing. Kekasaran permukaan lapisan enamel dan kekuatan ikatan ke atas paip keluli substrat telah ditentukan. Tingkah laku elektrokimia telah dikaji dengan potensi litar terbuka (OCP), linear kutub- rintangan ization (LPR), dan imped elektrokimia- Kepatuhan spektroskopi (EIS) ujian. pemeriksaan Visual telah dibuat pada sampel yang diuji bagi apa-apa tanda-tanda hakisan. The corrosion resistance of enamel-coated steel is compared with that of epoxy-coated steel.

PROSEDUR UJIKAJI

Enameling dan Spesimen

An 5L X65 paip keluli API (MRC Global) dengan 323.85 mm diameter luar dan 9.53 mm tebal dinding telah digunakan sebagai substrat logam dalam kajian ini. Komposisi kimia keluli yang disediakan oleh vendor yang ditunjukkan dalam Jadual 1. Paip keluli telah fi rst potong 18 25 mm × 50 mm spesimen kupon. Spesimen dipotong kemudiannya keluli diletupkan untuk 1 min untuk menghilangkan skala kilang dan berkarat, dan fi nally dibersihkan dengan
pelarut pembersihan boleh didapati secara komersial.
Dua jenis enamel telah digunakan pada kupon keluli: T-001 buburan dan GP2118 serbuk. Komposisi kimia T-001 frits kaca dan serbuk GP2118 enamel ditentukan oleh x-ray fl uorescence (XRF) seperti yang dinyatakan dalam Jadual 2. Buburan enamel telah disediakan oleh frits kaca fi rst pengilangan, tanah liat, dan elektrolit tertentu, dan kemudian mencampurkan mereka dengan air sehingga campuran berada dalam keadaan stabil penggantungan. Buburan enamel disembur secara manual pada spesimen kupon menggunakan pistol semburan, yang dikuasakan oleh jet udara termampat sebagaimana yang dinyatakan dalam Jadual 3. Spesimen telah dipanaskan pada suhu 150 ° C selama 10 min untuk menghalau kelembapan, fi merah pada 815 ° C untuk 10 min, dan fi nally disejukkan ke suhu bilik. Untuk semburan elektrostatik, serbuk GP2118 enamel dengan saiz zarah purata 32.8 mikron digunakan. An fi waktu tua elektrik telah ditubuhkan antara elektrod muncung dan sampel. zarah enamel, digerakkan daripada pistol semburan oleh aliran udara, menjadi bercas negatif, berhijrah ke arah sampel (elektrod positif) dan telah de- dikemukakan. Selepas kuasa menyembur, kupon keluli dipindahkan ke dalam perapian dan fi merah pada 843 ° C untuk 10 min, dan kemudian berpindah keluar dan disejukkan ke suhu bilik. Ketebalan T-001 salutan dikuasai oleh masa yang menyembur, manakala ketebalan lapisan GP2118 itu dikawal dengan jumlah semburan senjata. Sebagai perbandingan, sampel keluli epoksi bersalut telah pra- pared dan diuji. Dalam kes ini, 3M Scotchkote 323 † epoxy, yang digunakan dalam industri talian paip, telah digunakan untuk kot sampel. kupon keluli telah bersalut dengan memberus epoxy pada suhu bilik dan kemudian dikeringkan di udara untuk 3 d prior to electrochemical tests.

 

Pencirian Enamel Coatings

Ketebalan salutan dan kekasaran diukur dengan ketebalan salutan tolok MiniTest 6008 † dan mikroskop optik Hirox †, masing-masing.

Kekuatan ikatan antara lapisan dan keluli substrat telah ditentukan menggunakan PosiTest † ASTM berikut D4541-09.12 Untuk meningkatkan ikatan dengan lapisan, yang 20 mm diameter dolly di pangkalan itu roughened dengan kertas kasar, dan dibersihkan dengan alkohol untuk membuang pengoksidaan dan bahan cemar. Pangkal dolly itu dipatuhi dengan lapisan seragam gam ke permukaan salutan ujian. Selepas menyembuhkan untuk 24 h, lapisan sekitar dolly telah dibuang menggunakan 20 mm memotong alat untuk mengasingkan dolly pada fi speci c kawasan ujian. dolly itu fi nally ditarik dari permukaan sampel tegak lurus pada kadar tekanan 0.4 MPa / s. Kekuatan maksimum setiap sampel bersalut dicatatkan.
Pada selesai ujian kakisan, fasa dalam salutan telah diperiksa secara langsung di permukaan sampel keluli bersalut oleh XRD (Philip X'Pert †) dengan sudut pembelauan (2i) yang berbeza-beza antara 10 ° dan 55 °. keratan rentas sampel enamel bersalut telah disediakan untuk analisis mikrostruktur dengan SEM (Hitachi S4700 †). Setiap sampel enamel bersalut telah fi rst sejuk dipasang dalam resin epoksi (EpoxyMount †, Allied High Tech Produk, Inc.) dan dipotong kepada 10 mm salib tebal seksyen menggunakan gergaji berlian. kemudian, keratan rentas telah abraded dengan kertas karbida 1200 kersik, dicuci dengan air ternyahion, dan fi nally kering di udara pada suhu bilik sebelum peperiksaan. imej SEM dianalisis dengan perisian ImageJ † untuk penilaian keliangan.

Ujian elektrokimia

Setiap sampel telah dipateri dengan wayar tembaga untuk ukuran elektrokimia seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 1. Semua pihak sampel kecuali enamel- or epoxy-coated face were covered with Marine epoxy.

enamel atau epoksi kawasan yang terdedah adalah 30 mm × 20 mm dalam saiz.
Semua sampel telah tenggelam dalam 3.5 wt% penyelesaian NaCl dengan pH 7 dan diuji di tempera bilik- ture untuk 69 D. penyelesaian yang telah disediakan dengan menambah puri fi ed natrium klorida (Fisher sainti fi k, Inc.) into distilled water.

Pada masa 1, 3, 6, 13, 27, 41, 55, dan 69 D, OCP, LPR, dan ujian EIS telah dijalankan untuk memantau evolusi hakisan enamel- dan sampel keluli bersalut epoxy. Sistem tiga elektrod standard telah digunakan untuk ujian elektrokimia, termasuk 25.4 mm × 25.4 mm × 0.254 mm lembaran platinum sebagai elektrod kaunter, tepu elektrod calomel (SCE) sebagai elektrod rujukan, dan sampel bersalut sebagai elektrod kerja. All three electrodes were connected to a Gamry 1000E Potentiostat/Galvanostat† for data acquisition.

Selepas setiap stabil OCP (yang berlanjutan bagi 1 h) dicatatkan, ujian EIS dilakukan dengan gelombang potensi sinus 10 mV dalam amplitud sekitar OCP dan kekerapan 100 kHz untuk 5 MHZ. Ujian LPR telah dijalankan dengan mengimbas pelbagai ± 15 mV sekitar OCP pada kadar imbasan 0.167 mV / s. Lengkung LPR digunakan untuk menentukan Rp rintangan polarisasi, yang sama dengan kecerunan kawasan linear keluk polarisasi sekitar sifar semasa:13

Rp = ΔE = Δi

mana ΔE dan Δi mewakili voltan dan arus kenaikan, masing-masing, di bahagian linear keluk polarisasi di i = 0. ukuran LPR telah digunakan untuk mengira ketumpatan kakisan semasa dengan persamaan Stern-Geary:13

icorr = vavc = ½2.303dva + βcThRp (2)

mana βa dan βc mewakili berterusan anodik Tafel (0.12) dan Tafel pemalar katod (0.12), masing-masing, and icorr is the corrosion current.

KEPUTUSAN DAN PERBINCANGAN
Coating Pencirian
Fasa dalam Enamel - pola XRD pada permukaan GP2118 dan T-001 sampel enamel bersalut selepas rendaman dalam 3.5 wt% penyelesaian NaCl untuk 69 d yang dikenal pasti dan dipaparkan dalam Rajah 2. Kuarza SiO2 hadir dalam kedua-dua jenis lapisan enamel. Keamatan puncak tertinggi kuarza SiO2 berada pada 26 ° dan 26.5 ° untuk GP2118 dan T-001 enamel, respectively.

Mikrostruktur di Enamel / Substrat Interface - Cross rentas imej SEM pada antara muka keluli / salutan dengan spesi fi Magni berbeza dibentangkan dalam Rajah 3. Lapisan enamel mempunyai struktur yang kukuh dengan udara terputus buih melalui ketebalan lapisan (angka 3[a1] dan [b1]). Gelembung udara terbentuk semasa kimia suhu tinggi

reaksi frit kaca enamel dengan keluli semasa fi cincin process.14-15 Lapisan enamel mempunyai banyak
liang kecil terpencil kecuali GP2118 enamel yang mempunyai beberapa liang besar dengan diameter kira-kira 105 Μm. Kandungan keliangan T-001 enamel diukur sebagai 4.26%, yang lebih rendah daripada 12.72% untuk enamel GP2118 yang. angka 3(a2) dan (b2) menunjukkan Magni muka fi ed enamel / keluli di mana kecil-Fe protrusions tumbuh menjadi lapisan enamel untuk membentuk pelbagai mata anchor. Zarah-zarah spinel epitaxial meningkatkan ikatan di antara enamel dan substrate.16 kelulinya

Tarik-Off Kekuatan - Ketebalan diukur, kekasaran permukaan, dan kekuatan ikatan tiga jenis lapisan diringkaskan dalam Jadual 4. purata dan sisihan piawai bagi ketebalan dan kekasaran permukaan setiap lapisan dikira dari
27 ukuran diambil dari tiga sampel yang berbeza yang telah digilap mempunyai fl di permukaan untuk ujian pull-off. purata dan sisihan piawai bagi kekuatan ikatan setiap lapisan dikira dari tiga ujian tarik-off dijalankan. Ia boleh dilihat dari Jadual 4 bahawa lapisan epoxy adalah tebal (396 Μm) dan T-001 enamel adalah nipis (230 Μm). yang

 

kekasaran daripada tiga lapisan sekeliling 1 Μm, indicating smooth surfaces in all specimens.

Pada selesai ujian tarik-off, dolly dan substrat patah permukaan ditunjukkan dalam Rajah 4. Dalam satu ujian bon pull-off, empat mod kegagalan yang mungkin termasuk: (1) rehat lekatan antara lapisan dan substrat keluli yang, (2) menikmati perpaduan dalam lapisan lapisan, (3) menikmati gam, dan (4) rehat campuran atau combi yang- bangsa dan rehat di atas di pelbagai locations.17

lapisan enamel mempunyai mod kegagalan bercampur di- volving seketika dalam lapisan (rehat yang padu) dan berehat di gam digunakan untuk bon dolly untuk spesimen. salutan epoksi juga mempunyai mod kegagalan campuran melibatkan seketika dalam lapisan (rehat yang padu), berehat di antara lapisan dan keluli substrat (rehat pelekat), dan seketika gam. Tiada rehat pelekat untuk lapisan enamel kerana mata anchor pada antara muka meningkatkan ikatan antara lapisan enamel dan keluli substrat seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 3. Secara khusus, lapisan enamel GP2118 mempunyai kekuatan ikatan yang paling tinggi dengan nilai purata 17.89 MPa, salutan epoxy mempunyai kekuatan ikatan yang paling rendah 8.01 MPa, dan T-001 lapisan enamel mempunyai kekuatan ikatan 16.85 MPa.

angka 5(yang) dan (b) mewakili Magni morfologi permukaan fi ed patah seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 4(a2) dan (b2), masing-masing. Apabila dolly itu ditarik dari spesimen bersalut pada sudut kanan, retak dimulakan dan disebarkan Luas gelembung udara dalam masa kot- ING di bawah beban yang semakin meningkat. angka 6(yang) dan (b) Tunjukkan imej SEM Untuk keratan rentas ThE SPE diuji- cIMEnS Dalam kawasan segi empat tepat RAJAH 4(a2) dan (b2), masing-masing. Permukaan patah daripada spesimen biasanya licin dengan minimum kekal lapisan ketebalan kira-kira 70 mikron dan
40 mikron Untuk GP2118 dan T-001 enamel, masing-masing. Berbanding dengan angka 3, angka 6(yang) dan (b) Menunjukkan bahawa permukaan patah berada jauh daripada mereka lapisan ikatan sama pada antara muka enamel / substrat dan melalui Lapisan paling lemah bersambung gelembung udara besar dalam salutan kerana kepatuhan enamel pada permukaan keluli adalah kimia diperkukuhkan dengan pertumbuhan zarah Epitaxial Spinel dalam enamel semasa tindak balas kimia dalam ThE ProcESS.16 fi cincin

The post Kakisan Rintangan API 5L Pipeline karat dengan Perlindungan Coating appeared first on abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG,.

]]>
Sarung permohonan paip dalam telaga gas suhu tinggi http://www.abtersteel.com/ms/news/casing-pipe-application-in-high-temperature-gas-wells/ Fri, 04 Jan 2019 15:01:55 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=4594-ms Dalam beberapa tahun kebelakangan, dengan pengurangan bilangan telaga minyak dan gas mudah dieksploitasi, ia telah menjadi perlu untuk telaga minyak dan gas untuk pergi lebih mendalam di kedua-dua bawah tanah dan air. Dan, tiub dan sarung tali adalah tertakluk kepada suhu yang lebih tinggi dan tekanan yang lebih tinggi dalam telaga ini, yang mungkin akan menyebabkan kegagalan sarung atau kebocoran gas dalam tekanan tinggi / suhu tinggi (HPHT) telaga. Oleh yang demikian, more attention has been paid to wellbore integrity in oil and gas industry in recent years.1,2 The key factor of wellbore integrity is casing string connections, yang dijangka akan menyediakan kedua-dua integriti struktur dan kebocoran di bawah persekitaran yang teruk. […]

The post Sarung permohonan paip dalam telaga gas suhu tinggi appeared first on abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG,.

]]>

Dalam beberapa tahun kebelakangan, dengan pengurangan bilangan telaga minyak dan gas mudah dieksploitasi, ia telah menjadi perlu untuk telaga minyak dan gas untuk pergi lebih mendalam di kedua-dua bawah tanah dan air. Dan, tiub dan sarung tali adalah tertakluk kepada suhu yang lebih tinggi dan tekanan yang lebih tinggi dalam telaga ini, yang mungkin akan menyebabkan kegagalan sarung atau kebocoran gas dalam tekanan tinggi / suhu tinggi (HPHT) telaga. Oleh yang demikian, more attention has been paid to wellbore integrity in oil and gas industry in recent years.1,2 The key factor of wellbore integrity is casing string connections, yang dijangka akan menyediakan kedua-dua integriti struktur dan kebocoran di bawah persekitaran yang teruk. Sebagai keadaan pembebanan yang berkaitan dengan lebih mendalam, suhu dan tekanan telaga gas yang lebih tinggi, ramai pengusaha beralih daripada menggunakan Institut Petroleum Amerika standard (API) connections to the premium connections.Figure 1 shows the casing of premium connections and its gas sealing mechanism. Permukaan kedap juga dikenali sebagai logam-logam meterai, yang memberikan tekanan sentuhan melalui gangguan patut oleh. Apa yang lebih, tekanan hubungan pada permukaan kedap adalah lebih tinggi daripada tekanan gas dengan baik, dan sambungan selongsong boleh menghalang efficiently.3,4 kebocoran gas

Rajah 1. Gas sealing mechanism of premium connection.

Dalam beberapa tahun kebelakangan, sambungan kedap gas gagal di beberapa baik gas suhu yang lebih tinggi, walaupun tekanan sentuhan mereka bentuk pada permukaan kedap adalah lebih tinggi daripada tekanan gas. In the South China Sea, the temperature in some exploratory gas wells can reach up to 240°C.5 The well-designed premium connections could bear high-pressure gas in the downhole at early stage. Walau bagaimanapun, masalah kebocoran gas boleh dikesan selepas 2 tahun pengeluaran gas di beberapa telaga, yang jauh kurang daripada hayat perkhidmatan dijangka telaga gas. Pada suhu yang tinggi tambahan, permukaan kedap sambungan selongsong akan mengalami terikan rayapan, yang akan membawa kepada pengurangan dalam tekanan sentuhan permukaan kedap yang. Apabila tekanan sentuhan adalah lebih rendah daripada tekanan gas dengan baik, gas akan bocor dari sambungan selongsong, yang akan mengurangkan hayat perkhidmatan gas perigi. Furthermore, ia akan membawa tekanan gas sarung yang dialami, sarung runtuh, atau peninggalan baik, menyebabkan kerugian ekonomi yang besar. Oleh itu, ia adalah penting untuk mengkaji kelikatkenyalan bahan sambungan selongsong dan mengetahui kelonggaran tekanan sentuhan pada permukaan kedap, which could be helpful for the exploration and development of high-temperature gas wells.

kajian penyelidikan pada sambungan selongsong telah terutamanya memberi tumpuan kepada reka bentuk dan keselamatan penilaian thread sambungan struktur pada tahun-tahun yang lalu. kaedah analisis,6,7 finite element (FE) kaedah,8,9 and experimental method10,11 were commonly adopted in the research works. Sesetengah penyelidik telah menjalankan kajian mekanisme kedap sambungan premium,12,13 and some researchers developed high-performance premium connection in the high-temperature/high-pressure (HTHP) well.14,15However gas, ini kerja-kerja penyelidikan yang dijalankan di semua keadaan mantap, tidak mengambil kira masa yang berubah-ubah. Dan, mekanisme kedap sambungan premium dalam telaga gas suhu tinggi tidak sepenuhnya disiasat, especially the viscoelastic behavior of the casing material.

Dalam artikel ini, percubaan rayapan bahan sarung telah dijalankan di bawah tekanan ketegangan yang sama tetapi suhu yang berbeza. dan kemudian, kelakuan viscoelastic bahan selongsong dikaji. Furthermore, yang WLF (William-Landel-Ferry) persamaan untuk bahan selongsong berasal. akhirnya, model FE digunakan untuk mengkaji kelonggaran tekanan sentuhan permukaan kedap yang sambungan selongsong, which can predict its service life in the high-temperature gas well.

ujian bahan eksperimen

radas eksperimen dan prosedur

Menurut ISO 204:2009, ujian rayapan ekapaksi bahan logam 'dalam kaedah ketegangan ujian, creep experiments are performed under different high temperatures to estimate the material relaxation mechanical property based on the theory of viscoelasticity.16 As shown in Figure 2, radas rayapan eksperimen terdiri daripada oven, Pengesan suhu, anjakan senor, ujian voltan, dan spesimen. The experiment principle is shown in Rajah 2(b). Bahagian bawah spesimen adalah tetap, dan bahagian atas dimuatkan. suhu eksperimen dikawal oleh sensor oven dan suhu. Sementara itu, terikan rayapan dirakamkan oleh sensor anjakan. The specimen casing material is P110T and its chemical composition is listed in Table 1. Sebagai percubaan logam rayap memakan masa, satu set ujian beban ketegangan yang berterusan dijalankan pada 120 ° C, 200° C, dan 300 ° C, respectively.

Rajah 2. (yang) Creep radas eksperimen dan (b) experimental principle.

hasil eksperimen

Jadual 2 shows the creep experimental conditions, termasuk ketegangan beban malar 680 MPa, tiga suhu yang berbeza, dan memakan masa eksperimen. lebih-lebih lagi, tegasan tegangan dimuatkan adalah di bawah had kenyal bahan P110T yang. dalam ujian #1, spesimen rosak selepas 570 h eksperimen di bawah 300 ° C, as shown in Figure 3. Ia menunjukkan bahawa patah spesimen tergolong dalam fenomena perleheran. Walau bagaimanapun, pada suhu yang lebih rendah dan selepas 630 h ujian rayapan, spesimen tidak patah. Ia membuktikan bahawa kelakuan rayapan bahan pada 300 ° C adalah lebih jelas berbanding pada suhu yang lebih rendah. The creep experiment results are shown in Figure 4. Keluk ketegangan masa di 300 ° C terdiri daripada keseluruhan tiga peringkat rayapan: utama, menengah, dan pengajian tinggi. Dan, kadar terikan yang ditakrifkan sebagai nisbah tekanan untuk masa yang. Di peringkat sekolah rendah, kadar terikan yang agak tinggi, tetapi melambatkan dengan masa. kemudian, kadar terikan akhirnya mencapai nilai minimum dan menjadi malar pada peringkat menengah, sebagai terikan masa ialah garis lurus pada peringkat ini. akhirnya, di peringkat pengajian tinggi, kadar terikan yang pesat meningkat dengan masa sehingga patah spesimen, yang sebahagian besarnya disebabkan oleh necking fenomena dalam spesimen. Walau bagaimanapun, untuk spesimen pada 120 ° C dan 200 ° C rayapan eksperimen, hanya terdapat dua peringkat semasa 630 jam ujian: primary stage and secondary stage.

Rajah 4. Creep experiment results under different temperature.

model juzuk viscoelastic

Dalam artikel ini, bahan selongsong dipilih sebagai viscoelastic linear. The constitutive relations can be expressed by the linear viscoelasticity superposition principle and the use of the relaxation and the creep modulus function.17,18 Starting from the generalized Maxwell model and adding one more spring term leads to a model known as Wiechert model, according to Figure 5. Menggunakan model Wiechert yang, rayapan dan kelonggaran bahan viscoelastic boleh dihuraikan dengan baik, and this model could be represented by the relaxation modulus function E(T) seperti berikut

E(T)=E+Σi=1nEiexp(-Tti)E(T)= E∞ + Σi = 1nEiexp(-tτi)
(1)

where tiτi is the relaxation time, Eitidak is the relaxation modulus, EE∞ is the equilibrium modulus, and n is the total number of Prony series terms. persamaan (1) represents the sum of a series of exponential terms and could be interpreted as a mechanical element model, also known as Prony series.

Rajah 5. Wiechert material mode.

ambil perhatian bahawa, from equation (1), if t = 0

E(0)=E0=E+ΣEiE(0)= E0 = + E∞ ΣEi
(2)

where E0 is instantaneous relaxation modulus. Dan, equation (1) can be rewritten as follows

E(T)=E+Σi=1nmiE0exp(-Tti)E(T)= E∞ + Σi = 1nmiE0exp(-tτi)
(3)

where mi=Ei/E0mee = Ei / E0 is defined as Prony series parameter.

bahan P110T pencirian

Bagi eksperimen rayapan, beban permohonan ketegangan adalah pemalar, dan modulus kelonggaran boleh diwakili oleh bentuk yang lain

E(T)=p[e]E(T)= p[e]
(4)

where pp is the application tension load; [e][e] is a strain matrix for the creep experiment, [e1,e2,e3,...][e1, e2, e3, ...], corresponding to the experiment time matrix [T][T] atau [T1,T2,T3,...][t1, t2 t3, ...]. So the relaxation modulus E(T) dalam bentuk matriks adalah

E(T)=E0+Σi=1nmiE0[1-exp([T]ti)]E(T)= E0 + Σi = 1nmiE0[1-exp([T]τi)]
(5)

Combining equation (4) with equation (5), hubungan antara masa dan tekanan yang ditubuhkan, as shown in equation (6)

Σi=1nmiE0[1-exp(-[T]ti)]=E0-p[e]Σi = 1nmiE0[1-exp(-[T]τi)]= E0-p[e]
(6)

By solving equation (6) by the method of linear matrix equation and substituting the time matrix [T][T] and the strain matrix [e][e] using the creep experimental data, the Prony series parameter mi can be obtained.

Bagi kerumitan pengkomputeran fungsi siri Prony, perisian MATLAB yang digunakan untuk mencari siri parameter Prony. Untuk 200 ° C suhu persekitaran, the Prony series parameter of the P110T casing material is listed in Table 3, dan persamaan bersantai modulus boleh diperolehi seperti berikut

E(T)=79,827+61,991[1-e-T10]+7367[1-e-T100]+49,615[1-e-T1000]E(T)= 79.827 + 61.991[1-e-t10]+7367[1-e-t100]+49,615[1-e-T1000]

Menurut teori hukum Hooke, the creep strain is the ratio of the constant tension stress to the relaxation modulus E(T). lebih-lebih lagi, the relationship curve of the creep strain versus time is plotted in Figure 6. Berbanding dengan terikan masa dalam eksperimen itu menyebabkan pada 200 ° C, as shown in Figure 6, keluk model siri Prony bersesuaian dengan data eksperimen rayapan, yang mengesahkan model juzuk bahan P110T yang. Oleh itu, persamaan siri Prony daripada P110T bahan sarung pada 120 ° C dan 300 ° C boleh juga diperolehi dengan cara yang sama, as shown in equations (8) dan (9), masing-masing

E(T)=125,986+875[1-e-T]+43,314[1-e-T12]+2956[1-e-T100]+38,942[1-e-T1000]E(T)= 125.986 + 875[1-e-t]+43,314[1-e-T12]+2956[1-e-t100]+38,942[1-e-T1000]
(8)
E(T)=53,560+66,362[1-e-T5]+6985[1-e-T10]+4802[1-e-T200]+30,015[1-e-T800]E(T)= 53.560 + 66.362[1-e-t5]+6985[1-e-t10]+4802[1-e-T200]+30,015[1-e-T800]
(9)

Rajah 6. Creep experimental data and Prony series tensile versus at 200°C.

kelakuan Thermo-reologi bahan sarung

The relaxation modulus is temperature dependent.19,20 At lower temperatures, Kadar kelonggaran bahan ini adalah sangat perlahan, yang boleh dimodelkan sebagai kelakuan anjal. Pada suhu yang lebih tinggi, Kadar kelonggaran bahan ini menjadi lebih cepat, yang merupakan sifat viskos yang tulen. Kelonggaran modulus, diperolehi oleh kaedah siri Prony, diplotkan pada skala masa log bawah tiga suhu yang berbeza, as shown in Figure 7. Ia boleh didapati bahawa semua plot mempunyai hampir bentuk yang sama tetapi hanya beralih secara mendatar. Ini adalah sebuah bahan selongsong dan dipanggil tingkah laku thermo-reologi. Purata jarak mendatar antara dua lengkung, di bahagian atas, pertengahan, dan bawah, ditakrifkan sebagai faktor peralihan, yangTαT, dan hubungan antara keluk boleh digambarkan oleh persamaan berikut

E(log(T),T)=E(log(T)-logyangT,T1)E(log(T),T)= E(log(T)-logαT,T1)
(10)

where E(T, T) is the relaxation modulus at temperature T and time t.

Rajah 7. Thermo-rheological behavior of casing material P110T.

persamaan (10) can be rewritten as follows

E(T,T)=E(TyangT,T1)E(T,T)= E(tαT,T1)
(11)

The shift factor yangTαT can be obtained by the WLF equation

logyangT=-C1(T-T0)C2+(T-T0)logαT = -C1(T-T0)C2 +(T-T0)
(12)

where T is the temperature at which the relaxation modulus is calculated, T0T0 is the reference temperature. C1 and C2 are constants of the WLF equation.

Based on the creep experimental data and Prony series method in Figure 6, dan menetapkan 200 ° C suhu rujukan, faktor peralihan, daripada 200 ° C hingga 120 ° C dan 200 ° C hingga 300 ° C, boleh dipertingkatkan dalam plot. Dengan menggantikan faktor perubahan dalam persamaan WLF yang, the constants C1 and C2 can be solved: C1 = 45.03 and C2 = 4640. Oleh itu, persamaan WLF bagi P110T bahan sarung adalah

logyangT=-45.03(T-200)4640+(T-200)logαT = -45,03(T-200)4640+(T-200)
(13)

simulasi FE dan aplikasinya

model FE

Simulasi berangka ujian tegangan rayapan spesimen dilakukan dengan menggunakan perisian Abaqus FE komersial. Mendasarkan pada bahan sarung P110T rayapan eksperimen loading, model mekanikal FE telah ditubuhkan, as shown in Figure 8. Sifat-sifat elastik, termasuk modulus elastik dan nisbah Poisson, 1.99× 105 MPa dan 0.3, masing-masing, diberikan di dalam Abaqus. Selain daripada, sifat-sifat likat, termasuk masa kelonggaran dan siri Prony, as shown in Table 3, turut dijelaskan di Abaqus. Apa yang lebih, mudah thermo-reologi yang (TRS) parameter, C1 and C2, diperolehi dengan persamaan WLF yang, juga termasuk di dalam simulasi ini, and *VISCO type of analysis was applied for the viscoelastic behavior.

Rajah 8. FE mechanical model used for simulation of the tension creep test.

The comparison between the creep experimental data and the simulation results at three different temperatures is shown in Rajah 9(yang)–(c), masing-masing. Pada suhu 200 ° C, hasil simulasi sepadan dengan data eksperimen rayapan baik. This is because temperature 200°C was set as reference temperature in equation (13). Tetapi untuk suhu 120 ° C dan 300 ° C, tingkah laku thermo-reologi, terdapat perbezaan kecil di antara eksperimen dan keputusan simulasi, dan perbezaan yang paling besar adalah kurang daripada 8%. Sebab bagi perbezaan ini adalah kerana bahawa, untuk analisis FE, parameter thermo-reologi digunakan ke dalam simulasi, yang diperolehi daripada persamaan WLF yang. Dalam persamaan WLF yang, 200 ° C diambil sebagai suhu rujukan, supaya, dalam Figure 7, lengkung merah beralih kepada kedudukan lengkung biru dan keluk hitam. Dan, keluk beralih baru mewakili kelakuan thermo-reologi bahan selongsong dan digunakan untuk menyelesaikan persamaan WLF yang. Kerana keluk beralih tidak boleh 100% sepadan dengan baik dengan yang asal, yang diperolehi dengan keputusan eksperimen, sisihan wujud di antara eksperimen dan simulasi. lebih-lebih lagi, sebagai 200 ° C diambil sebagai suhu rujukan, keputusan simulasi adalah lebih tepat daripada yang lain, as shown in Figure 9. Oleh itu, keputusan simulasi menunjukkan kesahihan teori viscoelastic dan kaedah TRs dalam artikel ini. Sebagai tambahan, the FE model can be used to estimate the viscoelastic behavior of casing material P110T at different mechanical and thermal conditions.

Rajah 9. Comparison of experimental data and simulation result under different temperatures: (yang) 120° C, (b) 200° C, dan (c) 300°C.

tekanan sentuhan pada permukaan kedap

Berdasarkan geometri 5.5 "SL-Apox jenis sambungan bersama, model FE paksi simetri untuk permukaan kedap dibina pada Abaqus, as shown in Figure 10. Dinding dalaman adalah di bawah tekanan gas yang dipohon. Garis merah dalam rajah mewakili permukaan kedap. Jika tekanan gas adalah lebih tinggi daripada tekanan hubungan pada permukaan kedap, the joint connection will be more likely to leak.

Rajah 10. Finite element model of the sealing surface from the SL-APOX joint connection.

Di persekitaran suhu yang tinggi, tekanan hubungan pada permukaan kedap akan berkurangan dengan masa kerana kelikatkenyalan bahan. Tekanan gas di dinding dalaman ditetapkan kepada 75 MPa. The simulation result of the averaged contact pressure relaxation on the sealing surface versus time is shown in Figure 11. Keputusan simulasi menunjukkan bahawa purata tekanan sentuhan awal adalah 116 MPa pada 160 ° C dan 230 ° C. kemudian, tekanan sentuhan purata berkurangan dengan masa. Tekanan kenalan purata jatuh kepada 76 MPa. Furthermore, kadar tekanan berkurangan pada 230 ° C adalah lebih cepat daripada yang di persekitaran 160 ° C. Ia menunjukkan bahawa dalam 4000 h (166hari), tekanan sentuhan jatuh kepada 76 MPa pada 230 ° C. Walau bagaimanapun, di persekitaran suhu yang lebih rendah, ia akan mengambil masa 9000 h (375hari) to drop to 76 MPa.

Rajah 11. Relaxation of contact pressure on the sealing surface varying with time.

Menurut hasil simulasi, nisbah tekanan sentuhan awal dan tekanan sentuhan finial adalah 1.56, yang cara, di persekitaran suhu yang tinggi, tekanan sentuhan akhir pada permukaan kedap akan jatuh sebanyak hampir satu pertiga. Berdasarkan persamaan faktor keselamatan

n=[p]pgpn =[p]σgp
(14)

where n is the safety factor, [p][p] is the designing contact pressure, pgpσgp is the intending sealing gas pressure. The safety factor n must be more than 2 for the safety consideration.

Conclusion

  1. The relaxation of the contact pressure on the sealing surface of the premium connection is the main reason for the gas leakage from the casing at high-temperature natural gas well.

  2. Pada suhu yang tinggi, rayapan eksperimen ketegangan telah digunakan untuk mengkaji tingkah laku viscoelastic daripada P110T bahan sarung. Kelakuan mekanikal bahan selongsong adalah sangat bergantung kepada suhu. persekitaran suhu yang lebih tinggi adalah, the faster the creep rate is.

  3. Model juzuk untuk P110T bahan sarung diperoleh melalui data eksperimen rayapan, dan siri parameter Prony dikira. Kelakuan thermo-reologi juga disiasat, and the shift factors of the material between environmental temperatures of 120°C to 300°C are obtained.

  4. Model FE viscoelastic untuk P110T bahan telah ditubuhkan, and the simulation results fit well with the experimental data.

  5. Model FE daripada permukaan kedap dalam sambungan premium telah dibina pada Abaqus, dan bersantai tekanan sentuhan yang disiasat. It is recommended that the designing contact pressure on the sealing surface should be twice as much as the intending gas sealing pressure at high-temperature natural gas wells.

pengendalian Editor: Michal Kuciej

Pengisytiharan kepentingan yang bercanggah
Pengarang(s) diisytiharkan tiada konflik kepentingan berkenaan dengan penyelidikan, pengarang, and/or publication of this article.

Rujukan

Teodoriu, C, Kosinowski, C, Amani, M. Wellbore integrity and cement failure at HPHT conditions. Int J Eng Appl Sci 2013; 2: 1–13.

Paul Cernocky, E, Valigura, GA, Scholibo, FC. A standardized approach to finite element analysis of casing-tubing connections to establish relative sealing performance as a function of design geometry, toleransi pemesinan, dan beban yang dikenakan. Dalam: Idelsohn, S, Oñate, E, Dvorkin, E (ed) Computational mechanics. Barcelona: CIMNE, 1988, pp.1–19.

Ong, G, Nizam Ramli, M, Ahmad, H. Evaluation of fatigue performance on semi premium connection for casing drilling application to prevent connection fatigue failure. Dalam: Proceedings of the off shore technology conference Asia, Kuala Lumpur, Malaysia, 22–25 March 2016, https://www.onepetro.org/conference-paper/OTC-26807-MS

Sugino, M, Yamaguchi, S, Ugai, S. VAM 21, an innovative high-performance premium threaded connection for OCTG. Nippon Steel & Sumitomo Metal laporan teknikal tidak. 107, Februari 2015, pp.10–17, http://www.nssmc.com/en/tech/report/nssmc/pdf/107-03.pdf

Takano, J, Yamaguchi, M, Kunishige, H. Pembangunan sambungan premium "KSBEAR" untuk menahan mampatan yang tinggi, tekanan luaran yang tinggi, dan memutuskan lentur. Kawasaki Steel laporan teknikal tidak. 47, 2002, http://www.jfe-steel.co.jp/archives/en/ksc_giho/no.47/e47-014-022.pdf

Kim, J, Lee, HS, Kim, N. Determination of shear and bulk moduli of viscoelastic solids from the indirect tension creep test. J Eng Mech 2010; 136: 1067–1075. 3

Lopes, J, Alberto, C, Tomas, J. Viscoelastic relaxation modulus characterization using Prony series. Lat Am J Solids Stru 2015; 12: 420–445.

Park, SW, Schapery, RA. Methods of interconversion between linear viscoelastic material functions. Bahagian I-kaedah berangka berdasarkan siri Prony. Int J Solids Struct 1999; 26: 1653–1675.

Ananthsynm, b. Computional modeling of precision molding of aspheric glass optics. All Dissertations 326, 2008, http://tigerprints.clemson.edu/all_dissertations/326

The post Sarung permohonan paip dalam telaga gas suhu tinggi appeared first on abter paip keluli pengeluar, sarung gas asli dan tiub,paip keluli yang lancar,OCTG,.

]]>