abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG, http://www.abtersteel.com/fa/ OCTG pipe,لوله های فولادی کربن,لوله های فولادی بدون درز ,لوله های erw Tue, 09 Apr 2019 10:08:35 +0000 fa hourly 1 https://wordpress.org/?v=4.9.8 سنگین وزن لوله های حفاری (HWDP) http://www.abtersteel.com/fa/octg-2/heavy-weight-drill-pipe-drill-collar/heavy-weight-drill-pipe-hwdp/ Tue, 09 Apr 2019 04:03:57 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=5454-fa سنگین وزن لوله های حفاری (HWDP) Our Heavy Weight Drill Pipe (HWDP) offers a gradual transition from heavy, rigid drill collars to the more flexible drill pipe which helps to reduce the number of fatigue failures seen directly above the Bottom Hole Assembly (BHA). We offer heavy weight in 3.1/2″, 4", 5″ and 5.1/2″ consisting of hard banded tool joints and raised wear pads on central upsets to optimize wear resistance. We offer two types of HWDP configurations; Standard HWDP and Spiral HWDP. Standard HWDP Prevents stress concentration and allows directional drilling with controlled torque and reduces differential pressure sticking. Spiral HWDP Designed to handle maximum stresses induced at harsh drilling environments in vertical and directional wells. Shares many of the same features from the Standard HWDP. Better reduction in differential sticking Increased weight and stiffness Minimizes wear Improves cutting circulation for better hole cleaning Our preferred applications of hard banding for drill pipe tool joints and BHA components (HWDP, Drill Collars) are ARNCO 350XT or Duraband NC, both NS-1 certified; which are not only designed to protect the drill pipe from wearing but also to protect the casing. We use a robotic welding system for hardbanding drill pipe. HWDP – 3.500 – NC38 HWDP – 4.000 – MT39 HWDP – 4.000 – XT39 HWDP – 5.000 – NC50 HWDP – 5.500 – HT55 HWDP – 5.500 OD X 3.250 ID – DPMDS55 HWDP – 5.500 OD X 4.000 ID – DPMDS55

The post سنگین وزن لوله های حفاری (HWDP) appeared first on abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG,.

]]>

سنگین وزن لوله های حفاری (HWDP)

Our Heavy Weight Drill Pipe (HWDP) offers a gradual transition from heavy, rigid drill collars to the more flexible drill pipe which helps to reduce

the number of fatigue failures seen directly above the Bottom Hole Assembly (BHA).

We offer heavy weight in 3.1/2″, 4", 5″ and 5.1/2″ consisting of hard banded tool joints and raised wear pads on central upsets to optimize wear

resistance.

We offer two types of HWDP configurations; Standard HWDP and Spiral HWDP.

Standard HWDP
Prevents stress concentration and allows directional drilling with controlled torque and reduces differential pressure sticking.

Spiral HWDP
Designed to handle maximum stresses induced at harsh drilling environments in vertical and directional wells.

Shares many of the same features from the Standard HWDP.
Better reduction in differential sticking
Increased weight and stiffness
Minimizes wear
Improves cutting circulation for better hole cleaning

Our preferred applications of hard banding for drill pipe tool joints and BHA components (HWDP, Drill Collars) are ARNCO 350XT or Duraband NC, both NS-1 certified; which are not only designed to protect the drill pipe from wearing but also to protect the casing. We use a robotic welding system for

hardbanding drill pipe.

HWDP – 3.500 – NC38
HWDP – 4.000 – MT39
HWDP – 4.000 – XT39
HWDP – 5.000 – NC50
HWDP – 5.500 – HT55
HWDP – 5.500 OD X 3.250 ID – DPMDS55
HWDP – 5.500 OD X 4.000 ID – DPMDS55

The post سنگین وزن لوله های حفاری (HWDP) appeared first on abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG,.

]]>
ویژگی های درجه 20 http://www.abtersteel.com/fa/news/products-news/characteristics-for-grade-20/ http://www.abtersteel.com/fa/news/products-news/characteristics-for-grade-20/#respond Tue, 26 Mar 2019 07:50:52 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=2992-fa درجه : 20 ( 20 ) جایگزین: 15, 25 طبقه بندی : High quality structural carbon steel       ترکیب شیمیایی در % for grade 20 ( 20 )   C Si Mn Ni S P Cr Cu As 0.17 – 0.24 0.17 – 0.37 0.35 – 0.65 حداکثر 0.3 حداکثر 0.04 حداکثر 0.035 حداکثر 0.25 حداکثر 0.3 حداکثر 0.08   Temperature of critical points for grade 20 ( 20 ).   Ac1 = 724 , Ac3(Acm) = 845 […]

The post Characteristics for grade 20 appeared first on abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG,.

]]>
درجه : 20 ( 20 ) جایگزین: 15, 25 طبقه بندی : High quality structural carbon steel    

 

ترکیب شیمیایی در % for grade 20 ( 20 )

 

C Si منگنز Ni S P Cr مس مانند
0.17 – 0.24 0.17 – 0.37 0.35 – 0.65 max 0.3 max 0.04 max 0.035 max 0.25 max 0.3 max 0.08

 

Temperature of critical points for grade 20 ( 20 ).

 

AC1 = 724 , AC3(ACمتر) = 845 , Ar3(قوسمتر) = 815 , Ar1 = 682

 

خواص مکانیکی تحت Т = 20oС for grade 20 ( 20 )

طبقه بندی ابعاد Direct. بازدید کنندگانبه بازدید کنندگانT d5 y KCU عملیات حرارتی
میلی متر MPa MPa % % کیلوژول / متر2
ورق عملیات حرارتی, GOST 4041-71 4 – 14   340-490 28
فشار گرم لوله, GOST 550-75     431 255 22 50 780
لوله, GOST 8731-87     412 245 21
لوله, GOST 10705-80     372 225 22
Rolled stock, GOST 1050-88 to 80   410 245 25 55 عادی
سهام نورد سرد کار می کرد , GOST 1050-88     490 7 40
حرارت سهام نورد , GOST 1050-88     390 21 50
باند حرارت , GOST 2284-79     310-540 18
باند کارسرد , GOST 2284-79     490-830

 

The post Characteristics for grade 20 appeared first on abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG,.

]]>
http://www.abtersteel.com/news/products-news/characteristics-for-grade-20/feed/ 0
فولاد گالوانیزه مشخصات لوله, اندازه جدول وزن نظری http://www.abtersteel.com/fa/structural-pipe/galvanized-steel-pipe-specification-size-theoretical-weight-table/ Thu, 14 Feb 2019 03:15:21 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=4686-fa چین استاندارد گرم شیب لوله های فولادی گالوانیزه|گالوانیزه سرد لوله های فولادی مشخصات, size theoretical weight table regulation grid OD mm Wall thickness mm Minimum wall Welded pipe ( 6 متر طول ثابت) لوله گالوانیزه ( 6 متر طول ثابت) Nominal inner diameter inch   Thick mm Meter weight kg Root weight kg Meter weight kg Root weight kg DN15 1/2 21.3 2.8 2.45 1.28 7.68 1.357 8.14 DN20 3/4 26.9 2.8 2.45 1.66 9.96 1.76 10.56 DN25 1 33.7 3.2 2.8 2.41 14.46 2.554 15.32 DN32 1.25 42.4 3.5 3.06 3.36 20.16 3.56 21.36 DN40 1.5 48.3 3.5 3.06 3.87 23.22 4.1 24.6 DN50 2 60.3 3.8 3.325 5.29 31.74 5.607 33.64 […]

The post فولاد گالوانیزه مشخصات لوله, اندازه جدول وزن نظری appeared first on abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG,.

]]>
چین استاندارد گرم شیب لوله های فولادی گالوانیزه|گالوانیزه سرد لوله های فولادی مشخصات, اندازه جدول وزن نظری

مقررات

توری

OD

میلی متر

Wall thickness mm

حداقل دیوار

لوله های جوش داده شده

( 6 متر طول ثابت)

لوله گالوانیزه

( 6 متر طول ثابت)

قطر داخلی اسمی

اینچ

 

Thick mm

Meter weight kg

Root weight kg

Meter weight kg

Root weight kg

DN15

1/2

21.3

2.8

2.45

1.28

7.68

1.357

8.14

DN20

3/4

26.9

2.8

2.45

1.66

9.96

1.76

10.56

DN25

1

33.7

3.2

2.8

2.41

14.46

2.554

15.32

DN32

1.25

42.4

3.5

3.06

3.36

20.16

3.56

21.36

DN40

1.5

48.3

3.5

3.06

3.87

23.22

4.1

24.6

DN50

2

60.3

3.8

3.325

5.29

31.74

5.607

33.64

DN65

2.5

76.1

4

3.5

7.11

42.66

7.536

45.21

DN80

3

88.9

4

 

8.38

50.28

8.88

53.28

DN100

4

114.3

4

 

10.88

65.28

11.53

69.18

DN125

5

140

4.5

 

15.04

90.24

15.942

98.65

DN150

6

168.3

4.5

 

18.18

109.08

19.27

115.62

DN200

8

219.1

6 (لوله های جوش داده)

 

31.53

189.18

   

DN200

8

219.1

6.5 hot-dip galvanizing

     

36.12

216.72

GB / T 3091-2001 hot-dip galvanized pipe wall thickness deviation

نام

وزن

استاندارد چینی

استاندارد شرکت

نتیجه گیری کنتراست

مایع کم فشار انتقال جوش داده شده لوله های فولادی

جوش داده شده لوله های فولادی

GB / T3091-2001

Q / YF01-2002

1

لوله های فولادی قطر خارجی

لوله های فولادی قطر خارجی,

قطر بیرونی انحراف مجاز

بهتر از استانداردهای چینی

Outer diameter D/mm

Tube outer diameter deviation mm

لوله قطر خارجی

Deviation mm

Outer diameter D

8″

± 0.60mm

D< 48.3

± 0.5 mm

5″-6″

± 0.50mm

48.3<D <

168.3

± 1.0%

4″

± 0.40mm

168.3<D <

508

± 0.75%

+2.4 -0.8

3″-“

± 0.30 mm

D>508

± 1.0%

+3.0 -0.8

2″ و یا کمتر

± 0.20 mm

انحراف ضخامت دیوار

± 12.5%

Wall thickness S

1.8

5.75میلی متر

5%

2

طول معمول

انحراف مجاز

طول

طول معمول

انحراف مجاز

بهتر از استانداردهای چینی

4M-12M

+20 -0

2 inches or less

5-0

طول دو: 5-10mn ® should be

چپ برای هر دو در طول معمول

لبه

+20 -0

2.5 اینچ – 4 اینچ

5-0

5 inches or more

15-0

طول ویژه

20-0

چین استاندارد ورق گالوانیزه (جوش داده شده) لوله های فولادی قیمت

نام محصول

مواد

مشخصات

ضخامت دیوار ( mr )

واحد (لحن / یوان)

وزن نظری (متر / کیلوگرم )

واحد (متر / یوان)

شیب گرم فولاد گالوانیزه

Q 235

DN 15

(1/2)

2.8

6300

1.357

8.549

شیب گرم فولاد گالوانیزه

Q 235

DN 20

(3/4)

2.8

6300

1.760

11.088

شیب گرم فولاد گالوانیزه

Q 235

DN 25 (1.0)

3.2

6300

2.554

16.090

شیب گرم فولاد گالوانیزه

Q 235

DN 32

(1.25)

3.5

6100

3.560

21.716

شیب گرم فولاد گالوانیزه

Q 235

DN 40

(1.5)

3.5

6100

4.100

25.010

شیب گرم فولاد گالوانیزه

Q 235

DN 50

(2.0)

3.5

6000

5.607

33.642

شیب گرم فولاد گالوانیزه

Q 235

DN 65

(2.5)

4.0

6000

7.536

45.216

شیب گرم فولاد گالوانیزه

Q 235

DN 80

(3.0)

4.0

6000

8.880

53.28

شیب گرم فولاد گالوانیزه

Q 235

DN 100

(4.0)

4.0

6000

11.530

69.18

شیب گرم فولاد گالوانیزه

Q 235

DN 125

(5.0)

4.5

6200

15.942

98.84

شیب گرم فولاد گالوانیزه

Q 235

DN 150

(6.0)

4.5

6200

19.270

119.474

شیب گرم فولاد گالوانیزه

Q 235

DN 200

(8.0)

6.5

6300

36.120

227.556

جوش داده شده لوله های فولادی

Q 235

DN 15

(1/2)

2.8

6500

1.357

8.8205

جوش داده شده لوله های فولادی

Q 235

DN 20

(3/4)

2.8

6500

1.760

11.44

جوش داده شده لوله های فولادی

Q 235

DN 25

(1.0)

3.2

6500

2.554

16.601

جوش داده شده لوله های فولادی

Q 235

DN 32

(125)

3.5

6500

3.560

23.140

جوش داده شده لوله های فولادی

Q 235

DN 40

(1.5)

3.5

6500

4.100

26.650

جوش داده شده لوله های فولادی

Q 235

DN 50

(2.0)

3.5

6500

5.607

36.4455

جوش داده شده لوله های فولادی

Q 235

DN 65

(2 5)

4.0

6500

7.536

48.984

جوش داده شده لوله های فولادی

Q 235

DN 80

(3.0)

4.0

5500

8.880

48.84

جوش داده شده لوله های فولادی

Q 235

DN 100

(4 0)

4.0

5500

11.530

63.415

جوش داده شده لوله های فولادی

Q 235

DN 125

(5 0)

4.5

5700

15.942

90.869

جوش داده شده لوله های فولادی

Q 235

DN 150

(6 0)

4.5

5700

19.270

109.839

جوش داده شده لوله های فولادی

Q 235

DN 200

(8.0)

6.0

5900

36.120

213.108

The post فولاد گالوانیزه مشخصات لوله, اندازه جدول وزن نظری appeared first on abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG,.

]]>
ورق فولاد و لوله های فولادی برای لوله های LINE http://www.abtersteel.com/fa/line-pipe/steel-plate-and-steel-pipe-for-line-pipes/ شنبه, 12 Jan 2019 14:23:57 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=4634-fa این §371 درخواست های بین المللی است بدون. PCT / JP2008 / 070726, با تاریخ تشکیل پرونده بین المللی از نوامبر. 7, 2008 (WO 2009/061006 آل, منتشر شده مه 14,2009), که است که بر اساس درخواست حق ثبت اختراع ژاپنی بدون. 2007-290220, ثبت نوامبر. 7,2007, موضوع از آن است که به صورت مرجع. رشته های فنی این افشای مربوط به یک بشقاب فولاد با مقاومت بالا برای لوله های خط, که برای حمل و نقل نفت خام مورد استفاده قرار, گاز طبیعی و یا مانند و است که در ترک خوردگی ناشی از ضد هیدروژن بسیار عالی (از این پس به عنوان مقاومت HIC اشاره), و به لوله های فولادی برای لوله های خط تولید با استفاده از […]

The post ورق فولاد و لوله های فولادی برای لوله های LINE appeared first on abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG,.

]]>
این §371 درخواست های بین المللی است بدون. PCT / JP2008 / 070726, با تاریخ تشکیل پرونده بین المللی از نوامبر. 7, 2008 (WO 2009/061006 آل, منتشر شده مه 14,2009), که است که بر اساس درخواست حق ثبت اختراع ژاپنی بدون. 2007-290220, ثبت نوامبر. 7,2007, the subject matter of which is incorporated by reference.

رشته های فنی

این افشای مربوط به یک بشقاب فولاد با مقاومت بالا برای لوله های خط, که برای حمل و نقل نفت خام مورد استفاده قرار, گاز طبیعی و یا مانند و است که در ترک خوردگی ناشی از ضد هیدروژن بسیار عالی (از این پس به عنوان مقاومت HIC اشاره), و به لوله های فولادی برای لوله های خط تولید با استفاده از ورق فولاد; و مربوط به یک صفحه فولادی و لوله های فولادی برای لوله های خط ویژه برای لوله های خط با ضخامت لوله مطلوب حداقل 20 mm and required to have an excellent HIC resis­ tance.

زمینه

به طور کلی, لوله های خط با تشکیل یک ورق فولاد تولید شده در یک بشقاب آسیاب ORA نورد گرم آسیاب تولید, توسط UOE تشکیل روند, خم مطبوعات تشکیل روند, رول تشکیل و یا مانند. لوله های خط برای استفاده برای حمل و نقل از سولفید هیدروژن- حاوی روغن خام یا گاز طبیعی (از این پس این ممکن است به عنوان "لوله های خط برای خدمات گاز ترش") مورد نیاز برای برآورده به اصطلاح "مقاومت ترش" جمله مقاومت در برابر ترک خوردگی ناشی از هیدروژن اشاره (مقاومت HIC), resistance to anti-stress corrosion cracking (مقاومت SCC) و مانند آن, علاوه بر استحکام, چقرمگی و قابلیت جوشکاری. ترک خوردگی ناشی از هیدروژن (پس به عنوان HIC اشاره) از فولاد است گفت به شرح زیر: یونهای هیدروژن از واکنش خوردگی پایبند به سطح فولاد و نفوذ به داخل فولاد به عنوان هیدروژن اتمی, then diffuse and accumulate around the non-metal inclusions such as MnS and the like or hard second phase in steel and then form hydrogen gas thereby cracking the steel owing to the inner pressure thereof.

پیش از این, برای جلوگیری از چنین القا هیدروژن ING کرک, برخی از روش های ارائه شده است. مثلا, JP-A 54-110119 پیشنهاد یک روش کاهش محتوای S از فولاد و اضافه کردن یک مقدار مناسب از کلسیم, REM (فلز خاکی کمیاب) و یا مانند به فولاد به نتیجه تشکیل نانومواد طولانی گسترش جلوگیری و تبدیل شکل به یک ریز DIS گنجاندن CAS کروی persed. Accordingly, the stress con­ centration by the sulfide inclusion is reduced and cracking is therefore prevented from initiation and propagation to thereby improve the HIC resistance of steel.

JP-A 61-60866 و جی پی-A 61-165207 پیشنهاد یک روش کاهش مرکز تفکیک از طریق کاهش در عناصر داشتن یک تمایل زیاد به سمت تفکیک (C, منگنز, P,و غیره.) و یا از طریق خیساندن عملیات حرارتی در یک فرایند گرمایش دال, و تغییر ساختار فولاد در به فاز بینیت با سرد به سرعت بعد نورد گرم. Accordingly, تشکیل یک مارتنزیت جزیره (M-A تشکیل دهنده) به یک نقطه شروع ترک خوردگی در منطقه جداسازی مرکز, و همچنین تشکیل یک ساختار سخت مانند مارتنزیت و یا مانند به یک مسیر انتشار ترک خوردگی می توان جلوگیری کرد. JP-A 5-255747 پیشنهاد یک فرمول کربن معادل بر اساس ضریب جداسازی, and proposes a method of pre­ venting cracking in the center segregation area by controlling it to a predetermined level or less.

Further, به عنوان مقابله به ترک خوردگی در منطقه جداسازی مرکز, JP-A 2002-363689 پیشنهاد یک روش تعریف درجه تفکیک Nb و منگنز در منطقه مرکز تفکیک به بیش از یک سطح از پیش تعیین شده نیست, و جی پی-A 2006-63351 proposes a method of defining the size of the inclusion to be the initiation point of HIC and the hardness of the center segregation area.

با این حال, لوله های دیوار سنگین با ضخامت دیوار از حداقل 20 میلی متر در حال افزایش برای لوله های خط های اخیر برای خدمات گاز ترش; و در چنین لوله های دیوار سنگین, مقدار عناصر آلیاژی به آن اضافه شود باید برای تامین امنیت قدرت آن افزایش. در این مورد, حتی زمانی که تشکیل Mns را مانع و یا ساختار میکرو از منطقه مرکز تفکیک با توجه به روش قبلی هنر فوق الذکر بهبود یافته, به سختی از منطقه تفکیک مرکز ممکن است افزایش یابد و HIC ممکن است از carbonitride Nb و رخ می دهد. ترک خوردگی از carbonitride Nb و دارای نسبت طول ترک کوچک, و به همین دلیل است پیش شده است به خصوص به عنوان یک LEM پروب در مورد نیاز های معمولی برای مقاومت در برابر HIC گرفته شده است. چگونه همیشه, به تازگی, بیشتر مقاومت HIC بالاتر مورد نیاز است, and it has become necessary to prevent HIC from Nb carbonitride.

روش کاهش اندازه یک bonitride ماشین Nb و حاوی به اندازه بسیار کوچک از 5 jimor کوچکتر, در JP-A 2006-63351, شاید برای جلوگیری از افسرده رخ می دهد از HIC در منطقه جداسازی مرکز موثر. در حقیقت, با این حال, درشت carbonitride Nb و اغلب ممکن است در منطقه حایز در نهایت، solidi در ریخته گری شمش و یا ریخته گری مداوم شکل; و برای بالا ذکر شد درخواست شدیدتر برای مقاومت در برابر HIC, مواد از منطقه مرکز تفکیک باید بسیار به شدت برای جلوگیری از شروع HIC و برای جلوگیری از انتشار ترک خوردگی از carboni Nb و کنترل- TRIDE که ممکن است در بعضی از فرکانس شکل. به عنوان روش کنترل مواد از منطقه تفکیک مرکز, آنجا ذکر شده است کربن فرمول معادل پیشنهاد شده توسط JP-A 5-255747 که در آن یک ضریب تفکیک مورد توجه قرار گرفته. با این حال, از ضریب تفکیک است تجربی از طریق تجزیه و تحلیل با تحلیل میکرو پروب الکترون به دست آمده, می توان آن را تنها به عنوان یک مقدار متوسط ​​در محدوده اندازه گیری اندازه نقطه به دست آمده, به عنوان مثال, around 10 |IM یا. همچنین, this is not a method capable of strictly estimating the concentration of the center segregation area.

Accordingly, آن می تواند مفید باشد برای ارائه یک فولاد برای استحکام بالا لوله های خط عالی در مقاومت در برابر HIC, در ticular همتراز, یک بشقاب از فولاد برای استحکام بالا لوله های خط برای خدمات گاز ترش که مقاومت HIC عالی قادر به suffi به حد کافی و شرط مقرر شدید برای مقاومت در برابر HIC لازم برای لوله های خط برای خدمات گاز ترش با ضخامت لوله 20 میلی متر یا بیشتر.
همچنین می تواند مفید باشد به ارائه لوله های فولادی لوله های خط برای, which is formed of the high-strength steel plate for line pipes having such excellent capabilities.

خلاصه

لوله های فولادی که این افشا کارگردانی یک لوله فولادی داشتن درجه API ofX65 یا بالاتر است (داشتن استرس عملکرد از حداقل 65 KSI و حداقل 450 MPa), و لوله های فولادی با مقاومت بالا داشتن استحکام کششی حداقل 535 MPa.

ما به این ترتیب ارائه:

صفحه فولادی برای لوله های خط شامل, از نظر درصد وزن, C: 0.02 به 0.06%, Si: 0.5% و یا کمتر, منگنز: 0.8 به
1.6%, P: 0.008% و یا کمتر, S: 0.0008% و یا کمتر, آل: 0.08%
و یا کمتر, Nb: 0.005 به 0.035%, Ti: 0.005 به 0.025%, و
مانند: 0.0005 به 0.0035%, با تعادل آهن و inevi

ناخالصی جدول, که دارای, به عنوان توسط فرمول برگ درهنگام نشان, یک مقدار CP از 0.95 یا کمتر و یک مقدار CEQ از 0.30 یا بیشتر:
CP = 4.46C(%)+2.37MK(%)/6+{1.18Cr(%)+1.95
M?(%)+1.74r(%)}/5+{1.74C «(%)+L .7M(%)}/
15+22.36P(%),
چه ^ = C(%)+MK(%)/6+{Cr(%)+Mo(%)+r(%)}/5+
{C «(%)+M(%)}/15.

2. ورق فولاد برای لوله های خط از بالا

1, که بیشتر شامل, به لحاظ % وزن, یک یا بیشتر از مس: 0.5% و یا کمتر, Ni: 1% و یا کمتر, Cr: 0.5% و یا کمتر, Mo: 0.5% و یا کمتر و V: 0.1% و یا کمتر.
3. ورق فولاد برای لوله های خط از بالا 1 یا 2, در آن به سختی از منطقه تفکیک مرکز HV است 250 یا پایین تر, و طول carbonitride Nb در منطقه مرکز تبعیض نژادی در اکثر 20 [متر یا کمتر.

4. ورق فولاد برای لوله های خط از هر یک از موارد فوق 1 به 3, در آن ساختار ورق فولاد دارای فاز بینیت از 75% یا بیشتر به عنوان کسری حجم آن
5. لوله های فولادی لوله های خط برای, تولید شده توسط شکل دادن به ورق فولاد از هر یک از موارد فوق 1 به 4 را به یک فرم لوله سرد تشکیل, پس از درز جوش قطعات سرحد آن.
ورق فولاد و لوله های فولادی برای لوله های خط اکسل قرض مقاومت HIC و به اندازه کافی می تواند برآورده درمان نیاز مقاومت HIC شدید به ویژه برای لوله های خط با ضخامت لوله مورد نیاز 20 mm or more.

شرح مختصری از نقاشی

شکل. 1: نمودار نشان دادن ارتباط بین سختی از منطقه تفکیک مرکز و نسبت سطح ترک در یک آزمون HIC از ورق فولاد داشتن Mns را و یا NB نیترید carbo به تشکیل در منطقه مرکز تفکیک آن.
شکل. 2: نمودار نشان دادن ارتباط بین ارزش CP یک ورق فولاد و نسبت سطح کرک آن در یک آزمون خود را.
توصیف همراه با جزئیات
ما در جزئیات مورد بررسی قرار وقوع ترک خوردگی و رفتار انتشار آن در یک آزمون HIC از نظر شروع ترک خوردگی و ریزساختار منطقه مرکز تفکیک و, در نتیجه, یافته های زیر به دست آمده است.
اولین, برای جلوگیری از ترک خوردگی در منطقه جداسازی مرکز, ملک مواد مناسب از منطقه مرکز تبعیض نژادی در مطابق با نوع گنجاندن این است که به عنوان نقطه شروع ترک خوردگی است لازم است. 1 نشان می دهد یک نمونه از نتیجه یک آزمون HIC (روش آزمون همان است که در مثال زیر آورده شده) یک ورق فولاد داشتن Mns را یا carbonitride Nb در تشکیل در منطقه مرکز تفکیک آن. با توجه به این, مشخص است که, در مورد که در آن Mns را در منطقه جداسازی مرکز وجود دارد, نسبت سطح کرک افزایش حتی سختی کم است و, بنابراین, کنترل رشد نانومواد بسیار مهم است. با این حال, حتی زمانی که تشکیل نانومواد قابل پیشگیری, در مورد که در آن منطقه مرکز تفکیک شامل carbonitride Nb و زمانی که سختی آن بیش از یک سطح از پیش تعیین شده است (در این, سختی ویکرز, HV 250), پس از آن ترک خوردگی در آزمون HIC رخ می دهد.
برای حل این مسئله, لازم به شدت کنترل ترکیب شیمیایی ورق فولاد و کنترل بودن سخت از منطقه مرکز تفکیک این است که بالاتر از سطح از پیش تعیین شده (ترجیحا در اکثر HV 250). ما وجود دارد modynamically رفتار توزیع تجزیه و تحلیل (یا incras- رفتار سیر کردن) از ترکیب شیمیایی در منطقه تفکیک مرکز و ضریب جداسازی عناصر آلیاژ فرد مشتق شده اند. اشتقاق ضریب جداسازی است با توجه به روند زیر. اولین, در منطقه در نهایت منجمد در ریخته گری, حفره تشکیل شده است. (و یا حفره) با توجه به انقباض انجماد و یا امده; و محیطی فولاد مذاب غنی جریان به داخل حفره به شکل لکه های تفکیک جزء غنی. بعد, روند تحکیم نقاط تفکیک شامل تغییر تشکیل دهنده در مرز انجماد بر اساس ضریب توزیع تعادل ترمودینامیکی, و بنابراین, تمرکز باهم از منطقه تفکیک نهایت تشکیل می شود وجود دارد modynamically تعیین. با استفاده از coeffi جداسازی و ...- کافی به دست آمده از طریق تجزیه و تحلیل ترمودینامیکی در بالا ذکر شد, ارزش CP به دست آمده است, مربوط به بن ماشین فرمول معادل در منطقه مرکز تفکیک از فرمول زیر تباط قرار repre. ما در بر داشت که, زمانی که ارزش CP کنترل می شود بزرگتر از یک سطح از پیش تعیین نشده, پس از آن به سختی از ناحیه مرکز تفکیک می توان نتیجه کنترل به بزرگتر نیست از سختی انتقادی به علت ترک خوردگی است. 2 نشان می دهد که رابطه بین ارزش CP ارائه شده توسط فرمول زیر و نسبت سطح کرک آن در یک آزمون خود را (روش آزمایش به همان در است
25 نمونه هایی در زیر آورده شده). با توجه به این, زمانی که ارزش CP افزایش, سپس نسبت منطقه کرک سرعت افزایش می یابد, but cracking of HIC can be reduced by controlling the CP value to be not larger than a predetermined level.

CP = 4.46C(%)+2.37MK(%)/6+{ 1.18Cr(%)+L .95
M?(%)+1.74 F(%)}/5+{ 1.74C «(%)+1.7M(%)}/
15+22.36جسد(٪).
علاوه بر این, زمانی که اندازه carbonitride Nb و به عنوان نقطه شروع ترک خوردگی در یک بیضه HIC کنترل به بزرگتر از یک سطح از پیش تعیین شده نیست, و fiirther زمانی که میکرو- ساختار عمدتا متشکل بینیت خوب, پس از آن انتشار ترک خوردگی می توان جلوگیری کرد. همچنین, زمانی که با اقدامات متقابل فوق الذکر ترکیب, در اینجا بسیار عالی تر

40 مقاومت پایدار می تواند به دست آمده.
جزئیات ورق فولاد برای لوله های خط در زیر توضیح داده.
اولین, به همین دلیل برای تعریف ترکیبات شیمیایی است به شرح زیر است. % نشان می دهد مقدار از constitu-
45 گوش و حلق و همه "٪ وزن" است.
C: 0.02 به 0.06%:
C عنصر موثر برای افزایش قدرت از ورق فولاد را از طریق خنک کننده شتاب تولید می شود. با این حال, هنگامی که مقدار C کمتر از است 0.02%, پس یک
50 قدرت کافی نمیتواند ایمن باشد; ولی از سوی دیگر, زمانی که بیش از 0.06%, پس از آن سختی و مقاومت در برابر HIC ممکن است خراب شود. Accordingly, مقدار C است از 0.02 به 0.06%.
Si: 0.5% و یا کمتر:
55 سی برای deoxidation در فولاد گیری فرایند اضافه. با این حال, زمانی که مقدار بیش از سی است 0.5%, سپس چقرمگی و قابلیت جوشکاری ممکن است خراب شود. Accordingly, مقدار سی است 0.5% و یا کمتر. از نقطه نظر فوق الذکر, مقدار سی است که ترجیحا 0.3% و یا کمتر.
60 منگنز: 0.8 به 1.6%:
منگنز برای افزایش قدرت و چقرمگی فولاد اضافه; اما زمانی که مقدار منگنز کمتر از است 0.8%, پس از آن اثر آن ناکافی است. با این حال, زمانی که بیش از 1.6&, سپس جوش پذیری و خاصیت ضد HIC ممکن است خراب شود.
65 Accordingly, مقدار منگنز است در محدوده از 0.8 به 1.6%. از نقطه نظر فوق الذکر, مقدار منگنز است ترجیحا از 0.8 to 1.3%.

P: 0.008% و یا کمتر:
Pisan عنصر ناخالصی اجتناب ناپذیر, و افزایش بودن سخت از منطقه مرکز تبعیض نژادی را بدتر مقاومت HIC. این گرایش قابل توجه است که مقدار بیش از است 0.008%. Accordingly, مقدار P است 0.008% و یا کمتر. از نقطه نظر فوق الذکر, مقدار P است ترجیحا در اکثر 0.006% و یا کمتر.
S: 0.0008% و یا کمتر:
S به طور کلی یک گنجاندن Mns را در فولاد به شکل, اما روش کلسیم addi به ارمغان می آورد در مورد کنترل مورفولوژی گنجاندن به گنجاندن CAS از گنجاندن Mns را. با این حال, هنگامی که مقدار S را بیش از حد است, سپس مقدار گنجاندن CAS ممکن است افزایش یابد, و در یک ماده با مقاومت بالا, ممکن است یک نقطه شروع از ترک خوردگی. این گرایش قابل توجه است که مقدار S بیش از است 0.008%. Accordingly, مقدار S است 0.0008% و یا کمتر.
آل: 0.08% و یا کمتر:
علی به عنوان یک عامل deoxidizing در فولاد فرایند اضافه. هنگامی که مقدار theAl بیش از است 0.08%, پس از آن به نظافت ممکن است کاهش رو به وخامت شکل پذیری. Accordingly, مقدار A1 است 0.08% و یا کمتر. بیشتر ترجیحا, آن است و یا کمتر 0.06%. Nb: 0.005 to 0.035%

 

Nb در یک عنصر برای جلوگیری از رشد دانه در نورد ورق است, در نتیجه افزایش چقرمگی با توجه به اطالعات برای از دانه های ریز, و آن را افزایش سختی پذیری فولاد برای افزایش قدرت پس از خنک کننده شتاب. چگونه همیشه, زمانی که مقدار Nb در کمتر از است 0.005%, پس از آن اثر ناکافی است. از سوی دیگر, زمانی که بیش از 0.035%, نه تنها سختی از منطقه تحت تاثیر حرارت جوش داده شده ممکن است خراب شود بلکه یک carbonitride Nb و درشت ممکن است تشکیل شود تا در نتیجه مقاومت در برابر HIC بدتر. به خصوص, در منطقه در نهایت منجمد در فرآیند ریخته گری, عناصر آلیاژی هستند غنی و سرعت خنک کننده آهسته است و, بنابراین, Nb در carbonitride ممکن است به آسانی در منطقه جداسازی مرکز شکل. carbonitride Nb و هنوز به این حتی در ورق فولاد نورد باقی مانده است, و در یک آزمون HIC, ورق فولاد ممکن است از carbonitride Nb و کرک. اندازه carbonitride Nb در منطقه مرکز تفکیک توسط مقدار Nb و تحت تاثیر اضافه شده و, بنابراین, زمانی که از حد بالایی مقدار Nb و به آن اضافه شود تعریف می شود در اکثر 0.035%, سپس به اندازه ممکن است کنترل باید حداکثر 20 جیم. توافق ابتدایی, مقدار عنب از 0.005 به 0.035%. از نقطه نظر فوق الذکر, مقدار عنب بیشتر ترجیح می دهند توانایی از 0.010 به 0.030%.
Ti: 0.005 به 0.025%:
تیتانیم به شکل قلع و در نتیجه مانع از رشد دانه در دال گرمایش و, علاوه بر این, آن مانع از رشد دانه در منطقه تحت تاثیر حرارت جوش داده شده به نتیجه افزایش بودن سخت با توجه به ساختار خوب از فلز پایه و حرارت منطقه تحت تاثیر جوش داده شده. با این حال, زمانی که مقدار تیتانیم کمتر از است 0.005%, پس از آن اثر ناکافی است. از سوی دیگر, زمانی که بیش از 0.025%, پس از آن سختی ممکن است riorate Dete به. Accordingly, مقدار تیتانیم است از 0.005 به 0.025%. از نقطه نظر فوق الذکر, مقدار تیتانیم است ترجیحا از 0.005 به 0.018%.
مانند: 0.0005 به 0.0035%:
کلسیم عنصری موثر در کنترل مورفولوژی سولفید گنجاندن به نتیجه بهبود شکل پذیری و مقبولیت رنگ های HIC است. هنگامی که مقدار کلسیم کمتر از است 0.0005%, پس از آن اثر ناکافی است. با این حال, از سوی دیگر, حتی زمانی که کلسیم است که در یک مقدار بیش از اضافه 0.0035%, اثر آن اشباع شده بلکه چقرمگی ممکن است با توجه به کاهش در پاکیزگی را کاهش و, اگر چنین است, علاوه بر این, مقدار اکسید بر کلسیم در فولاد ممکن است افزایش یابد و فولاد ممکن است از آن با این نتیجه که مقاومت HIC همچنین ممکن است خراب کرک. Accordingly, مقدار کلسیم است از 0.0005 به 0.0035%. از نقطه نظر فوق الذکر, مقدار کلسیم ترجیحا از 0.0010 به 0.030%.
ورق فولاد ممکن است iurther شامل یک یا بیشتر از مس انتخاب, Ni, Cr, مو و V در محدوده زیر ذکر شده.
5 مس: 0.5% و یا کمتر:
مس یک عنصر برای بهبود چقرمگی و افزایش قدرت موثر است. برای به دست آوردن اثر, مقدار است ترجیحا حداقل 0.02%. با این حال, زمانی که مقدار مس بیشتر از 0.5%, سپس جوش پذیری ممکن است خراب شود.
10 Accordingly, در مورد که در آن مس اضافه شده است, مقدار آن است
0.5% و یا کمتر. از نقطه نظر فوق الذکر, مقدار مس است ترجیحا 0.3% و یا کمتر.
Ni: 1% و یا کمتر:
نیکل یک عنصر برای بهبود چقرمگی موثر است و 15 برای افزایش قدرت; اما برای به دست آوردن اثر, the
مقدار است ترجیحا 0.02% یا بیشتر. با این حال, زمانی که مقدار نیکل بیش از است 1.0%, سپس جوش پذیری ممکن است نرخ deterio. Accordingly, در مورد که در آن نیکل اضافه شده است, مقدار آن است 1.0% و یا کمتر. از نقطه نظر فوق الذکر, در
20 مقدار است ترجیحا 0.5% و یا کمتر.
Cr: 0.5% و یا کمتر:
کروم یک عنصر برای بهبود سختی به نتیجه افزایش قدرت موثر است. برای به دست آوردن اثر, مقدار است ترجیحا 0.02% یا بیشتر. با این حال, زمانی که کروم
25 مقدار بیش از است 0.5%, سپس جوش پذیری ممکن است نرخ deterio. Accordingly, در مورد که در آن کروم اضافه شده است, مقدار آن است 0.5% و یا کمتر. از نقطه نظر فوق الذکر, مقدار کروم ترجیحا 0.3% و یا کمتر.
Mo: 0.5% و یا کمتر:
30 مو یک عنصر برای بهبود چقرمگی و افزایش قدرت موثر است; اما برای به دست آوردن اثر, مقدار است ترجیحا 0.02% یا بیشتر. با این حال, زمانی که مقدار مو بیش از این است 0.5%, سپس جوش پذیری ممکن است نرخ deterio. Accordingly, در مورد که در آن مو اضافه شده است, مقدار آن
35 is 0.5% و یا کمتر. از نقطه نظر فوق الذکر, مقدار مو است ترجیحا 0.3% و یا کمتر.
V: 0.1% و یا کمتر:
ویس یک عنصر از افزایش قدرت سختی رو به وخامت نیست. برای به دست آوردن اثر, مقدار است ترجیحا
40 0.01% یا بیشتر. با این حال, هنگامی که مقدار V بیش از است 0.1%, سپس جوش پذیری تا حد زیادی ممکن است خراب شود. توافق ابتدایی, در مورد که در آن V اضافه شده است, مقدار آن است 0.1% و یا کمتر. از نقطه نظر فوق الذکر, مقدار V است ترجیحا 0.05% و یا کمتر.
45 تعادل ورق فولاد آهن و impuri اجتناب ناپذیر است
روابط.
ارزش CP و ارزش CEQ ارائه شده توسط فرمول ING دنبال تعریف می شوند.
ارزش CP: 0.95 و یا کمتر:
50
CP = 4.46C(%)+2.37MK(%)/6+{1.18Cr(%)+1.95
M?(%)+1.74 F(%)}/5+{ 1.74C «(%)+1.7M(%)}/
15+22.36جسد(٪)_
در این, C(%), منگنز(%)5 Cr(%), Mo(%),V(%), مس(%), Ni(%)
55 و P(%) هر کدام از محتوای عناصر مربوطه.
فرمول فوق الذکر مربوط به ارزش CP یک فرمول فرموله برای برآورد مواد از مرکز است
منطقه تفکیک از محتوای عناصر آلیاژ مربوطه. هنگامی که مقدار CP بالاتر است, غلظت
60 منطقه مرکز تفکیک بالاتر است, و به سختی از مرکز تفکیک منطقه را افزایش می دهد. همانطور که در شکل نشان داده شده است. 2, چه زمانی
ارزش CP است 0.95 و یا کمتر, پس از آن به سختی از ناحیه مرکز تفکیک می تواند به اندازه کافی کوچک (ترجیحا HV
250 یا پایین تر) و ترک خوردگی در یک آزمون HIC در نتیجه می تواند 65 جلوگیری. Accordingly, ارزش CP تعریف می شود 0.95 یا
کمتر. علاوه بر این, زمانی که ارزش CP کوچکتر است, پس از آن به سختی از ناحیه مرکز تفکیک پایین تر است. بنابراین, در مورد که در آن یک مقاومت HIC بیشتر بالاتر مورد نظر است, ارزش CP است ترجیحا 0.92 و یا کمتر. Further, زمانی که ارزش CP کوچکتر است, پس از آن به سختی از ناحیه مرکز تبعیض نژادی پایین تر و افزایش مقاومت در برابر HIC و, بنابراین, پایین ترین حد از ارزش CP تعریف نشده است. با این حال, برای به دست آوردن قدرت مناسب, ارزش CP است ترجیحا 0.60 یا بیشتر.
CEQ ارزش: 0.30 یا بیشتر:
چه ^ = C(%)+MK(%)/6+{Cr(%)+Mo(%)+r(%)}/5+
{CTT(%)+M(%)}/15.
CEQ معادل کربن از فولاد است, و این یک سخت است- شاخص توانایی. هنگامی که مقدار CEQ بالاتر است, پس از آن قدرت از فولاد بالاتر است.
رویکرد ما مقاومت HIC لوله های خط سنگین دیوار برای خدمات گاز ترش با ضخامت دیوار سنگین از بهبود می بخشد 20 میلی متر یا بیشتر, و برای به دست آوردن لوله های دیوار سنگین داشتن یک قدرت کافی, ارزش CEQ باید 0.30 یا بیشتر. Accordingly, ارزش CEQ است 0.30 یا بیشتر. هنگامی که مقدار CEQ بالاتر است, سپس قدرت می تواند بالاتر و در نتیجه لوله های فولادی با ضخامت لوله های بزرگتر را می توان تولید. با این حال, زمانی که غلظت عنصر آلیاژ بسیار بالا است, پس از آن به سختی از ناحیه مرکز تفکیک همچنین ممکن است افزایش یابد و مقاومت در برابر HIC ممکن است خراب شود. بنابراین, حد بالایی از ارزش CEQ است ترجیحا 0.42%.
ورق فولاد و لوله های فولادی ترجیحا شرایط زیر برآورده توجه به سختی از منطقه تفکیک مرکز و carbonitride Nb و به یک نقطه شروع HIC.
سختی مرکز تفکیک منطقه: سختی ویکرز, HV 250 و یا پایین:
همانطور که در بالا توضیح داده, مکانیسم رشد ترک در HIC است که هیدروژن تجمع در اطراف گنجاندن و مانند آن در فولاد به علت ترک خوردگی, و انتشار ترک خوردگی در اطراف گنجاندن در نتیجه در مورد ترک های بزرگ آوردن. در این, منطقه مرکز تفکیک کردن سایت به به آسانی ترک خورده است, ترک خوردگی به آسانی منتشر. بنابراین, زمانی که سختی از منطقه تفکیک مرکز لای ^ استروژن است, پس از آن ترک خوردگی به آسانی رخ می دهد بیشتر. در مورد که در آن به سختی از منطقه تفکیک مرکز HV است 250 یا پایین تر, و حتی زمانی که carbonitride کوچک Nb و ممکن است در منطقه gation مرکز Segre را باقی می ماند, ترک خوردگی سختی انتشار و, لذا, نسبت سطح شکاف در آزمون HIC ممکن است کاهش یابد. با این حال, وقتی به سختی از ناحیه مرکز تفکیک بالاتر از HV است 250, ترک خوردگی ممکن است به آسانی انتشار و, در خاص, ترک تولید شده در Nb در آسانی carbonitride انتشار. Accordingly, به سختی از منطقه تفکیک مرکز ترجیحا HV 250 یا پایین تر و, در مورد که در آن مقاومت شدید HIC لازم است, به سختی از ناحیه مرکز تفکیک باید ilirther کاهش می یابد و, در چنین موردی, به سختی از منطقه تفکیک مرکز ترجیحا HV 230 یا پایین تر.
طول Nb به Carbonitride در مرکز تفکیک منطقه: 20 \im یا کمتر:
carbonitride Nb در تشکیل در منطقه مرکز تفکیک یک نقطه تجمع هیدروژن در آزمون HIC است, و ترک ممکن است رخ دهد شروع از نقطه. هنگامی که به اندازه carbonitride Nb و بزرگتر است, پس از آن ترک به آسانی ممکن است انتشار و, حتی اگر به سختی از منطقه تفکیک مرکز است نه بیش از HV 250, ترک ممکن است انتشار. در مورد که در آن طول carbonitride عنب 20 jimor کمتر, پس از آن ترک شاید از انتشار مانع که به سختی از منطقه تفکیک مرکز است نه بیش از HV 250. Accordingly, طول carbonitride عنب 20 جیم یا کمتر, ترجیحا lOfxmor کمتر. The length of the Nb carbo­ nitride means the maximum length of the grain.

رویکرد ما به ویژه برای صفحات فولاد برای لوله های خط برای خدمات گاز ترش با ضخامت دیوار مطلوب است 20 میلی متر یا بیشتر. این بخاطر این است که, in general, وقتی ضخامت ورق (ضخامت دیواره لوله) کمتر است از 20 میلی متر, سپس مقدار عنصر آلیاژی اضافه کوچک است و, بنابراین, بودن سخت از منطقه تفکیک مرکز می تواند کم و, در چنین موردی, ورق فولاد به آسانی می تواند یک مقبولیت رنگ های HIC خوب. در مورد که در آن صفحات فولاد ضخیم تر, مقدار آلیاژی عنصر در آنجا افزایش می یابد و, بنابراین, آن دشوار می شود برای کاهش سختی مرکز Segre را منطقه gation در چنین صفحات ضخیم. به خصوص برای چنین صفحات فولاد ضخامت داشتن یک ضخامت ورق بیش از 25 میلی متر, رویکرد ما می توانید به طور موثر تر نشان مزایای آن.
لوله های فولادی لوله های فولادی همه داشتن X65 درجه API یا بالاتر (تنش حداقل 65 KSI و حداقل 450 MPa), و لوله های فولادی با مقاومت بالا داشتن استحکام کششی حداقل 535 MPa.
ساختار فلز ورق فولاد (و لوله های فولادی) ترجیحا دارای فاز بینیت از 75% یا بیشتر به عنوان کسری حجم آن, ترجیحا 90% یا بیشتر. فاز بینیت یک ساختار بسیار عالی در استحکام و چقرمگی است, و در مورد که در آن کسر حجم آن است 75% یا بیشتر, پس از آن انتشار ترک خوردگی شاید در ورق فولاد مانع, و ورق فولاد می تواند استحکام بالا و مقاومت در برابر HIC بالا. از سوی دیگر, در میکروساختار که در آن کسر حجمی فاز بینیت کم است, به عنوان مثال, در یک ساختار مخلوط فریت, الیاژ اهن و کربن, MA (مارتنزیت جزیره), مارتنزیت و یا ساختار مانند و یک فاز ITE بن, انتشار ترک خوردگی در رابط فاز ممکن است ارتقا و مقاومت HIC ممکن است در نتیجه deterio امتیاز ترین ها. در مورد که در آن کسر حجمی از TURE struc میکرو (فریت, الیاژ اهن و کربن, مارتنزیت و یا مانند) به جز یک فاز بینیت کمتر از است 25%, پس از آن بدتر شدن مقبولیت رنگ های HIC ممکن است کوچک و, بنابراین, کسر حجمی فاز بینیت است ترجیحا 75% یا بیشتر. از نقطه نظر همان, کسر حجمی فاز بینیت است ترجیحا 90% یا بیشتر.
ورق فولاد در نقطه ای از sition شیمیایی اجزاء تعریف, به سختی از منطقه تفکیک مرکز و اندازه carbonitride Nb به عنوان بالا, و بیشتر ساختار آن بخوبی مشخص می شود ساختار به طور عمده بینیت و, بر این اساس, ورق فولاد می تواند یک مقاومت -HIC بسیار عالی حتی زمانی که ضخامت ورق آن بزرگ است. بنابراین, ورق فولاد می تواند اساسا با توجه به روش تولید مانند قبل تولید. با این حال, برای به دست آوردن نه تنها مقبولیت رنگ های HIC, بلکه قدرت مطلوب و چقرمگی, ورق فولاد ترجیحا تحت شرایط ذکر شده در زیر تولید.
موج نو دما و حرارت: 1000 به 1200 درجه سانتی گراد:
در مورد که در آن درجه حرارت دال حرارت در نورد گرم یک دال کمتر از 1000 درجه سانتی گراد است, پس از آن یک قدرت کافی تواند به دست آورد. از سوی دیگر, وقتی بالاتر از 1200 درجه سانتی گراد, پس از آن سختی و اموال DWTT (رها کردن وزن اموال آزمون اشک آور) ممکن است خراب شود. Accordingly, دمای دال گرمایش ترجیحا از 1000 تا 1200 درجه سانتیگراد.
برای به دست آوردن سختی فلز پایه در فرآیند نورد, داغ دمای پایان نورد ترجیحا کمتر, اما بر خلاف, بهره وری به کاهش آلیاژها. لذا, داغ دمای پایان نورد شاید تعریف می شود درجه حرارت مناسب با در نظر گرفتن لازم سختی فلز پایه و بهره وری آلیاژها. برای به دست آوردن سختی فلز پایه بالا, نسبت کاهش در منطقه غیر دمای تبلور مجدد است ترجیحا حداقل 60% یا بیشتر.
پس از نورد گرم, خنک کننده است شتاب ترجیحا تحت شرایط زیر اعمال می شود. دما فولاد صفحه در شروع خنک کننده سریع: نه پایین تر از (Ar3-10 ° C.):
AR3 دمای تحول فریت است که با توجه AR3 است(درجه سانتی گراد)= 910-310C(%)-80منگنز(%)-20مس(%)-15Cr(%) 55Ni(%)-80Mo(%), از ترکیب شیمیایی فولاد. در مورد که در آن درجه حرارت ورق فولاد در آغاز
خنک کننده شتاب کم است, پس از آن کسر حجمی فریت قبل از خنک کننده شتاب بزرگ است و, در خاص, در مورد که در آن درجه حرارت پایین تر از دمای AR3 بیش از 10 درجه سانتی گراد است, پس از آن مقاومت HIC ممکن است خراب شود. علاوه بر این, ساختار میکرو ورق فولاد می تواند کسری حجم کافی از فاز بینیت امن نیست (ترجیحا 75% یا بیشتر). Accordingly, دمای ورق فولاد در آغاز از خنک کننده های شتاب است ترجیحا پایین تر از Ar3-10 ° C.). سرعت خنک کننده در خنک کننده شتاب: کمتر از 5 درجه سانتی C./Sec:
سرعت خنک کننده در خنک کننده شتاب است ترجیحا پایین تر از 5 درجه سانتی C./sec برای پایدار به دست آوردن قدرت کافی.
دما فولاد صفحه در توقف خنک کننده سریع: خنک کننده شتاب فرایند مهم برای به دست آوردن نشستند استحکام بالا از طریق تحول بینیت است. با این حال, هنگامی که درجه حرارت ورق فولاد در زمان توقف خنک کننده شتاب است بیش از 600 درجه سانتی گراد, پس از آن تحول بینیت اطالعات ناقص باشد و یک قدرت کافی تواند به دست آورد. از سوی دیگر, هنگامی که درجه حرارت فولاد در زمان توقف خنک کننده شتاب کمتر از 250 درجه سانتی گراد است, پس از آن یک ساختار سخت مانند MA (مارتنزیت جزیره) و یا مانند ممکن است تشکیل شده و, اگر چنین است, نه تنها رنگ های مقبولیت HIC به آسانی ممکن است خراب شود بلکه به سختی از سطح ورق فولاد ممکن است بیش از حد بالا, و صافی ورق فولاد ممکن است به آسانی به وخامت گذاشته و شکل پذیری آن ممکن است خراب شود. Accordingly, دمای فولاد در ایستگاه از خنک کننده های شتاب است از 250 به 600 درجه سانتی گراد.
با توجه به درجه حرارت ورق فولاد در بالا ذکر شد, در مورد که در آن ورق فولاد دارای توزیع درجه حرارت در جهت ضخامت ورق, سپس دمای ورق فولاد متوسط ​​درجه حرارت در جهت ضخامت ورق است. چگونه همیشه, در مورد که در آن توزیع دما در جهت ضخامت ورق نسبتا کوچک است, سپس TURE دمای سطح ورق فولاد می تواند درجه حرارت ورق فولاد. بلافاصله پس از خنک کننده شتاب, ممکن است یک اختلاف دما بین سطح و داخل ورق فولاد وجود دارد. با این حال, اختلاف درجه حرارت ممکن است به زودی از طریق هدایت حرارتی کاهش, و ورق فولاد می تواند یک توزیع درجه حرارت یکنواخت در جهت ضخامت ورق اند. Accordingly, بر اساس درجه حرارت سور صورت ورق فولاد پس از همگن در جهت ضخامت, دمای ورق فولاد در ایستگاه از خنک کننده های شتاب شاید تعیین.
پس از خنک کننده شتاب, ورق فولاد ممکن است نگه داشته سرد می شود در هوا, اما به منظور همگن همسر اموال ریال در داخل ورق فولاد, آن من دوباره گرم می شود در کوره احتراق گاز و یا توسط گرمایش القایی.
بعد, لوله های فولادی برای لوله های خط توضیح داده شده است. لوله های فولادی برای لوله های خط لوله های فولادی تولید شده توسط تشکیل ورق فولاد همانطور که در بالا شرح داده شده است, را به یک فرم لوله سرد تشکیل, پس از درز جوش قطعات سرحد آن.
روش سرد تشکیل شاید هر روش, که در آن, in general, ورق فولاد است را به یک فرم ساخته شده از لوله با توجه به روند UOE و یا از طریق مطبوعات خم شدن و یا مانند شکل. روش جوش گالن قطعات سرحد است به طور خاص تعریف نشده و شاید هر روش قادر به رسیدن به قدرت مشترک کافی و چقرمگی مشترک. با این حال, از نظر کیفیت جوش و بهره وری تولید, به خصوص ترجیح غوطه ور است در جوش قوس الکتریکی. پس از درز جوش از قطعات اتصال, لوله برای گسترش مکانیکی به منظور از بین بردن جوش نشستند تنش پسماند و بهبود گردی لوله های فولادی پردازش. In
5 این, نسبت گسترش مکانیکی ترجیحا از 0.5 به 1.5% under the condition that a predetermined steel pipe roundness can be obtained and the residual stress can be removed.

مثال ها

slubs فولاد داشتن ترکیب شیمیایی نشان داده شده در جدول 1 (فولاد آلیاژی A به V) توسط یک فرایند ریخته گری مداوم تولید شد و, با استفاده از این, صفحات فولادی به ضخامت داشتن یک صفحه
15 ضخامت 25.4 mm و 33 میلی متر تولید شد.
دال گرم نورد گرم بود, و سپس سرد می شود شتاب به یک قدرت از پیش تعیین شده. در این, دمای دال گرمایش بود 1050。C "دمای پایان نورد 840 به 800 درجه سانتی گراد, و شتاب دمای شروع خنک کننده
20 بود 800 به 760 ° C. شتاب خنک کننده دمای توقف بود 450 به 550。C. همه صفحات فولاد به دست آمده راضی قدرت از API X65, و استحکام کششی آن از بود 570 به 630 MPa. با توجه به اموال کششی صفحات فولادی, نمونه آزمون ضخامت iull در DIREC عرضی-
25 روش به نورد در یک تست کششی برای تعیین استحکام کششی آن مورد استفاده قرار گرفت.
از جانب 6 به 9 آزمونه HIC از ورق فولاد در موقعیت های مختلف آن گرفته شد, و تست شده برای مقبولیت رنگ های HIC آن. مقاومت HIC به صورت زیر تعیین شد:
30 قطعه آزمون در یک محلول آبی از غوطه ور شد 5% نمک طعام + 0.5٪ CH3COOH اشباع شده با سولفید هیدروژن HAV نشستند PH حدود 3 (راه حل NACE عادی) برای 96 ساعت, و پس از آن تمام سطح آزمونه برای ترک از طریق تشخیص عیب فراصوت بررسی شد, و آزمونه
35 ارزیابی بر اساس نسبت منطقه کرک شد (ماشین) آن. یکی از 6 به 9 آزمونه ورق فولاد داشتن بزرگترین نسبت مساحت کرک به صورت نسبت منطقه کرک معمولی از ورق فولاد گرفته, و کسانی که نسبت سطح نرم افزار از حداکثر 6% خوب هستند.
40 به سختی از ناحیه مرکز تفکیک جلوگیری به شرح زیر استخراج می شد: سطح مقطع برش در جهت ضخامت ورق از نمونه جمع گرفته شده از ورق فولاد، پرداخت شد, سپس به آرامی اچ, و بخش که در آن خطوط روش segrega مشاهده شد با سختی سنج ویکرز مورد آزمایش قرار گرفت
45 تحت بار 50 گرم, و بیشترین مقدار به عنوان سختی از منطقه تفکیک مرکز گرفته شد.
طول carbonitride Nb در منطقه مرکز تفکیک به شرح زیر تعیین شد: سطح شکست بخشی که در آن نمونه در آزمون HIC ترک خورده بود
50 مشاهده با میکروسکوپ الکترونی, و حداکثر طول دانه carbonitride Nb در سطح شکستگی اندازه گیری شد, و این طول carbonitride Nb در منطقه جداسازی مرکز است. کسانی که به سختی در آزمون HIC ترک خورده به شرح زیر پردازش شد: مقاطع جمع از
55 آزمونه HIC پرداخت شد, سپس به آرامی اچ, و بخشی که در آن خطوط تفکیک مشاهده شد برای نقشه برداری عنصری با تجزیه و تحلیل میکرو پروب الکترون تجزیه و تحلیل شد (EPMA) برای شناسایی carbonitride Nb در, و حداکثر طول دانه به طول Nb در اندازه گیری شد
60 carbonitride در منطقه جداسازی مرکز. با توجه به ریزساختار, نمونه ها با یک میکروسکوپ نوری در مرکز بخش از ضخامت ورق آن و در موقعیت T / 4 آن مشاهده شد, و تصاویر گرافیکی عکس نتیجه گرفته شد تصویر از پردازش به اندازه گیری مساحت
65 کسری از فاز بینیت. کسر منطقه بینیت را در اندازه گیری شد 3 به 5 دیدگاه, and the data were averaged to be the volume fraction of the bainite phase.

11
نتایج تست و اندازه گیری در بالا ذکر شد در جدول نشان داده شده است 2.
روی میز 1 و جدول 2, صفحات فولادی (فولاد) از شماره. به K ANDU andV که نمونه همه یک نسبت مساحت شکاف کوچکی در آزمون HIC, و مقاومت HIC بسیار خوب.
همانطور که به این مخالف, صفحات فولادی (فولاد) L به O که نمونه تطبیقی ​​هستند که یک مقدار CP بیش از 0.95, یا این که, به سختی از منطقه تفکیک مرکز آن بالا است, و آنها را به نسبت مساحت کرک بالا در آزمون HIC, و یک ملک HIC ضعیف. به طور مشابه, در صفحات فولادی (فولاد) P و Q, مقدار منگنز و یا مقدار S بزرگتر از محدوده ما از است, و در نتیجه Mns را در مرکز منطقه تفکیک آن صفحات فولاد تشکیل. Accordingly, صفحات فولادی از mns ترک خورده و مقاومت HIC آنها کم است. همچنین به طور مشابه, در ورق فولاد (جراحی) R, مقدار عنب laigerthan محدوده ما و, بنابراین, درشت carbonitride Nb در تشکیل در مرکز منطقه تفکیک ورق فولاد و, بر این اساس, مقاومت HIC آن کم است از طریق ارزش CP آن در محدوده ما می افتد. به طور مشابه, هیچ کلسیم به ورق فولاد اضافه شده (جراحی) S, که در نتیجه روی مورفولوژی باهم trol به شمول سولفید CA و انجام شود, بر این اساس, مقاومت HIC ورق فولاد کم است. به طور مشابه, در ورق فولاد (جراحی) T, مقدار کلسیم بزرگتر از محدوده ما است و, لذا, مقدار اکسید کلسیم در فولاد افزایش یافته است. Accordingly, ورق فولاد ترک خورده از نقطه شروع اکسید, و مقاومت HIC ورق فولاد کم است.
برخی صفحات فولاد نشان داده شده در جدول 2 به لوله های فولادی تشکیل شد. مشخص, ورق فولاد نورد سرد بود با توجه به روند UOE به یک شکل ساخته شده از لوله, و قطعات سرحد

12
آن توسط جوش قوس الکتریکی submeiged جوش داده شده بودند (ING درز جوش) هر یک لایه از چهره درونی و بیرونی, پس از آن این برای گسترش مکانیکی پردازش شد 1% از نظر تغییر حاشیه بیرونی لوله های فولادی, در نتیجه تولید-
5 نشستند لوله های فولادی با قطر خارجی 711 میلی متر.
لوله های فولادی تولید شده در آزمون HIC همان است که برای صفحات فولادی ذکر شده در بالا مورد آزمایش قرار گرفتند. نتایج به دست آمده در جدول نشان داده شده است 3. مقاومت HIC به صورت زیر تعیین شد: یک قطعه تست به چهارم در طول برش
10 جهت, و سطح مقطع مشاهده شده است, و نمونه ارزیابی بر اساس نسبت طول ترک (CLR) (مقدار میانگین [مجموع طول ترک / عرض (20 میلی متر) آزمونه]).
روی میز 3, ما. 1 به 10 و 18 و 19 لوله های فولادی ما, و نسبت طول ترک در آزمون HIC آن است بالاتر نمی
15 از 10%, و لوله های فولادی یک مقبولیت رنگ های HIC عالی. از سوی دیگر, لوله های فولادی از نمونه های تطبیقی, ما. 11 به 17 همه یک مقاومت HIC پایین دارند. کاربرد صنعتی
صفحات فولاد ضخیم داشتن یک ضخامت ورق از 20 میلی متر و یا
20 بیشتر مقاومت HIC بسیار عالی. آنها به لوله های خط را که مورد نیاز برای برآوردن اخیر, مقاومت شدیدتر HIC.
رویکرد ما هنگامی مؤثر است که به لوله های دیوار سنگین با ضخامت دیوار اعمال 20 میلی متر یا بیشتر; و لوله های فولادی
25 داشتن یک ضخامت دیواره های بزرگتر نیاز علاوه بر این از عناصری آلیاژ, و آن را ممکن است به سختی کاهش سختی از ناحیه مرکز تفکیک آن. Accordingly, فولادهای ما می تواند اثر آن زمانی که به صفحات فولادی به ضخامت بیش از اعمال نمایشگاه 25 mm in thickness.

The post ورق فولاد و لوله های فولادی برای لوله های LINE appeared first on abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG,.

]]>
چه سیاه لوله های فولادی ? http://www.abtersteel.com/fa/octg-2/what-is-black-steel-pipe-the-definition-of-black-pipe/ Thu, 10 Jan 2019 03:06:57 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=4614-fa سیاه لوله های فولادی در برنامه های کاربردی مورد استفاده قرار گیرد که از لوله نیاز به گالوانیزه شود. این گالوانیزه لوله های غیر فولاد سیاه و سفید نام خود را به دلیل پوشش اکسید آهن تیره رنگ آن بر روی سطح آن به دست آورد. از آنجا که از قدرت از لوله های فولادی سیاه و سفید , آن است که برای حمل و نقل آب و گاز به مناطق روستایی و برای لوله است که محافظت از سیم کشی برق و ارائه بخار فشار بالا و هوا استفاده می شود. صنعت میدان نفتی همچنین با استفاده از لوله های سیاه و سفید برای لوله کشی مقادیر زیادی نفت از طریق مناطق دور افتاده.   ERW برنامه آهن کربن سیاه و سفید 40 steel pipe Product Name: astm a53 […]

The post چه سیاه لوله های فولادی ? appeared first on abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG,.

]]>
سیاه لوله های فولادی در برنامه های کاربردی مورد استفاده قرار گیرد که از لوله نیاز به گالوانیزه شود. This non galvanized black steel pipe acquired its name because of its dark coloured iron oxide coating on its surface.

از آنجا که از قدرت از لوله های فولادی سیاه و سفید , آن است که برای حمل و نقل آب و گاز به مناطق روستایی و برای لوله است که محافظت از سیم کشی برق و ارائه بخار فشار بالا و هوا استفاده می شود. The oil field industry also uses black pipes for piping large quantities of oil through remote areas.

 

ERW برنامه آهن کربن سیاه و سفید 40 لوله های فولادی

نام محصول:

astm a53 gr.b ERW برنامه آهن کربن سیاه و سفید 40 لوله های فولادی

اندازه

OD (میلی متر)

21.3mm-355.6mm

 

ضخامت دیوار (میلی متر)

SCH 10,SCH 20………..SCH80

 

مواد فولاد

یک گرم,Gr B

استاندارد

ASTM A53

Section shape

دور

نوع

لوله های ERW

ظهر

5.8M, 6M, 11.8M, 12M یا طول های سفارشی

مقاله

ASTM106 لوله های فولادی سیاه و سفید

سطح

با توجه به آن دست مشتری

ظهر

1متر – 6متر و یا به عنوان مورد نیاز خود را

W. T.

2-30میلی متر

O. D.

30-250میلی متر

نرم افزار

وسایل نقلیه, ماشین آلات مهندسی شاسی هیدرولیک, سیستم لوله کشی هوا, و غیره

بسته بندی

ما معمولا با نوار فولادی بسته نرم افزاری ,پاکت نام تجاری ,جعبه چوبی

شرایط و ضوابط

CIF,CFR,FOB

پرداخت

باید 30% in advance by T/T and the balance upon B/L copy or L/C.

زمان تحویل

25 روز پس از سپرده توسط T / T دریافت

توجه داشته باشید

ما می توانیم استاندارد دیگر به عنوان مشتریان تولید’ requirement

ABOUT THE TOLERANCE

اندازه I.D

تحمل I.D

تحمل ضخامت دیوار

H8

H9

H10

±7.5%

>210mm ±10%

30

+0.0330

+0.0520

+0.0840

>30-50

+0.0390

+0.0620

+0.1000

>50-80

+0.0460

+0.0740

+0.1200

>80-120

+0.0540

+0.0870

+0.1400

>120-180

+0.0630

+0.1000

+0.1600

>180-250

+0.0720

+0.1150

+0.1850

>250-315

+0.0810

+0.1300

+0.2100

خواص مکانیکی مواد:

تحویل
وضعیت

سرد به پایان رسید(سخت)(BK)

سرد کشیده و استرس، رها(BK + S)

فولاد درجه

کنترل از راه دور مگاپاسکال

کشیدگی
A5(%)

کنترل از راه دور مگاپاسکال

REH مگاپاسکال

Elonggation
A5(%)

St45

≥550

≥5

≥520

≥375

≥15

20#

≥550

≥8

≥520

≥375

≥15

St52 (E355)

≥640

≥5

≥600

≥520

≥14

SAE1026

≥640

≥5

≥600

≥510

≥15

STKM 13C

≥550

≥8

≥520

≥375

≥15

Q345B

≥640

≥5

≥600

≥520

≥14

CK45

≥640

≥5

≥600

≥520

≥10

CHEMICAL COMPOSITION OF MATERIAL

فولاد درجه

ترکیب شیمیایی,%

 

C

Si

منگنز

P

S

Cr

 
 

 

St45 (20#)

0.17-0.24

0.17-0.37

0.35-0.65

0.035

0.035

0.25

 

ST52(E355)

≤0.22

≤0.55

≤1.6

0.025

0.025

0.25

 

SAE1026

0.22-0.28

0.15-0.35

0.6-0.9

0.04

0.05

/

 

STKM 13C

≤0.25

≤0.35

0.3-0.9

0.04

0.04

/

 

Q345B

≤0.2

≤0.5

1.0-1.6

0.03

0.03

0.30

 

CK45

0.42-0.50

0.17-0.37

0.5-0.8

0.035

0.035

0.25

 

 

Black steel pipes and tubes can be cut and threaded. لوازم و اتصالات برای این نوع از لوله سیاه و سفید نرم و قابل انعطاف (نرم) چدن. آنها با درهم کوبیدن بر روی لوله رزوه متصل, پس از استفاده از مقدار کمی از ترکیب مشترک لوله بر روی موضوعات. لوله های با قطر بزرگتر است در جای جوش داده شده از موضوع های. لوله های فولادی سیاه است یا با یک برش لوله سنگین برش, قطع اره یا با اره آهن. It can also get Mild Steel ERW Black Pipes that are extensively used for gas distribution inside & در خارج از خانه, و برای گردش آب گرم در سیستم های دیگ بخار. همچنین می توانید در استفاده در آب آشامیدنی استفاده می شود و یا تخلیه زباله یا دریچه خطوط.


تفاوت بین سیاه و لوله گالوانیزه

لوله گالوانیزه

Galvanized pipe is covered with a zinc material to make the steel pipe more resistant to corrosion. استفاده اولیه از لوله گالوانیزه است به حمل آب به خانه ها و ساختمان های تجاری. روی هم مانع از رسوب مواد معدنی است که می تواند خط آب را مسدود. Galvanized pipe is commonly used as scaffolding frames because of its resistance to corrosion.

سیاه لوله های فولادی

سیاه لوله های فولادی از لوله گالوانیزه است چرا که بدون پوشش است. رنگ تیره می آید از اکسید آهن بر روی سطح آن در طول ساخت تشکیل. هدف اصلی از لوله های فولادی سیاه و سفید است که برای انجام پروپان یا گاز طبیعی را به خانه های مسکونی و ساختمان های تجاری. لوله تولید شده است بدون درز, و آن را یک لوله برای حمل بهتر گاز. The black steel pipe is also used for fire sprinkler systems because it is more fire-resistant than galvanized pipe.


تحولات لوله های فولادی سیاه و سفید

روش وایتهاوس بر در بهبود یافته است 1911 توسط جان ماه. روش اجازه تولید کنندگان خود را به ایجاد جریان مستمر از لوله. او ماشین آلات که روش خود را به کار ساخته شده است و بسیاری از کارخانه های تولیدی آن به تصویب رسید. سپس نیاز به وجود آمد برای لوله های فلزی بدون درز. لوله های بدون درز در ابتدا توسط حفر یک سوراخ در مرکز یک سیلندر تشکیل شد. با این حال, آن را دشوار به مته سوراخ را با دقت بود مورد نیاز برای اطمینان از یکنواختی در ضخامت دیواره. An 1888 بهبود اجازه برای بهره وری بیشتر توسط ریخته گری شمش در اطراف یک هسته آجر آتش. پس از خنک کننده, آجر برداشته شد, leaving a hole in the middle.

کنترل کیفیت لوله های فولادی سیاه و سفید

توسعه تجهیزات برای تولید مدرن و اختراعات در الکترونیک مجاز برای افزایش مشخص شده در بهره وری و کیفیت کنترل. تولید کنندگان مدرن استخدام سنج خاص اشعه X برای اطمینان از یکنواختی در ضخامت دیواره. قدرت و صلابت از لوله با یک ماشین که لوله را پر می کند با فشار آب مطمئن شوید لوله دارای تست شده. Pipes that fail are scrapped.

نرم افزار لوله های فولادی سیاه و سفید

قدرت سیاه لوله های فولادی می سازد آن را برای حمل و نقل آب و گاز در مناطق شهری و روستایی و برای لوله است که محافظت از سیم کشی برق و برای ارائه بخار فشار بالا و هوا ایده آل. صنایع نفت و نفتی استفاده از لوله های فولاد سیاه و سفید برای حرکت مقادیر زیادی نفت از طریق مناطق دور افتاده. این مفید است, از سیاه و سفید لوله های فولادی نیاز به تعمیر و نگهداری بسیار کم. سایر کاربردهای آن برای لوله های فولادی سیاه و سفید شامل توزیع گاز در داخل و خارج از خانه, چاه سیستمهای آب و فاضلاب. Black steel pipes are never used for transporting potable water.

تاریخچه لوله های فولادی سیاه و سفید

William Murdock made the breakthrough leading to the modern process of pipe welding. In 1815 او را اختراع زغال سنگ سوزاندن سیستم لامپ و می خواست آن را به همه لندن در دسترس. با استفاده از بشکه از تفنگ دور انداخته او با تشکیل یک لوله مستمر صدور گاز زغال سنگ به لامپ. In 1824 جیمز راسل یک روش برای ساخت لوله های فلزی که سریع و ارزان بود به ثبت رساند. او به پایان می رسد از قطعات آهن پیوست با هم به یک لوله سپس مفاصل با حرارتی جوش داده شده. In 1825 Comelius وایتهاوس توسعه یافته "لب به لب جوش" روند, the basis for modern pipe making.

تکنیک های مدرن از لوله های فولادی سیاه و سفید

پیشرفت علمی تا حد زیادی به روش لب به لب جوش از لوله ساخت اختراع شده توسط وایتهاوس بهبود یافته. روش او است که هنوز هم روش اصلی مورد استفاده در ساخت لوله, اما برای تولید تجهیزات صنعت مدرن است که می تواند درجه حرارت بسیار بالا تولید و فشار ساخته شده است ساخت لوله بسیار کارآمد تر. بسته به قطر آن, برخی از فرآیندهای می توانید لوله درز جوش داده شده در نرخ باور نکردنی از تولید 1,100 پا در دقیقه. Along with this tremendous increase in the rate of production of steel pipes came improvements in the quality of the final product.

 

 

The post چه سیاه لوله های فولادی ? appeared first on abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG,.

]]>
چگونه وزن نظری لوله های فولادی مارپیچ محاسبه شده است? http://www.abtersteel.com/fa/news/how-is-the-theoretical-weight-of-spiral-steel-pipe-calculated/ Tue, 08 Jan 2019 02:01:50 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=4609-fa   The theoretical weight of steels is obtained by calculating nominal dimensions and density (که وزن مخصوص به نام در گذشته). این به طور مستقیم با طول فولاد مربوط, the cross section area, و انحراف اندازه مجاز. از آنجا که از انحراف مجاز در روند تولید, وزن نظری محاسبه به نحوی متفاوت از ارزش واقعی است, و ارزش نظری تنها برای مرجع است در حالی که برآورد. معادله اساسی به شرح زیر است: لوله های فولادی محاسبه وزن واحد متر (کیلوگرم / متر): = W (قطر بیرونی – ضخامت دیوار) * ضخامت دیوار * 0.02466 = 2408 * 12 * 0.02466 […]

The post چگونه وزن نظری لوله های فولادی مارپیچ محاسبه شده است? appeared first on abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG,.

]]>
 

The theoretical weight of steels is obtained by calculating nominal dimensions and density (که وزن مخصوص به نام در گذشته). این به طور مستقیم با طول فولاد مربوط, the cross section area, and the allowable size deviation.

از آنجا که از انحراف مجاز در روند تولید, وزن نظری محاسبه به نحوی متفاوت از ارزش واقعی است, and the theoretical value is only for reference while estimating.

معادله اساسی به شرح زیر است:

لوله های فولادی محاسبه وزن واحد متر (کیلوگرم / متر):

= W (قطر بیرونی – ضخامت دیوار) * ضخامت دیوار * 0.02466 = 2408 * 12 * 0.02466 = 712.57 کیلوگرم / متر

The unit for the calculated theoretical weight of steel is kilo grams (کیلوگرم).

 

 

 

 

The post چگونه وزن نظری لوله های فولادی مارپیچ محاسبه شده است? appeared first on abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG,.

]]>
مقاومت در برابر خوردگی خط لوله API 5L فولادی با پوشش حفاظتی http://www.abtersteel.com/fa/news/corrosion-resistance-of-api-5l-pipeline-steel-with-coating-protection/ من, 07 Jan 2019 02:36:45 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=4598-fa چکیده خوردگی مقاومت از مینای دندان پوشش داده شده لوله های فولادی در 3.5 محلول NaCl٪ وزنی با استفاده از پتانسیل مدار باز مورد بررسی قرار گرفت و در مقایسه با کسانی که از لوله پوشش اپوکسی, PO خطی- مقاومت larization, و spectros امپدانس الکتروشیمیایی- آزمون کپی. T-001ج دوغاب مینای دندان و پودر مینای دندان GP2118 در فرایندهای تر و الکترواستاتیک به لوله های فولادی پاشیده شد, به ترتيب. ترکیب فاز و ریزساختار از دو لعاب با پراش پرتو X و میکروسکوپ الکترونی روبشی مشخص شد (SEM). زبری سطح لعاب و استحکام باند خود را با بسترهای فولاد فی quanti به درک کیفیت پوشش بودند. تصاویر SEM نشان داد که هر دو نوع پوشش مینای دندان دارند […]

The post مقاومت در برابر خوردگی خط لوله API 5L فولادی با پوشش حفاظتی appeared first on abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG,.

]]>
چکیده

The corrosion resistances of enamel-coated steel pipe in 3.5 محلول NaCl٪ وزنی با استفاده از پتانسیل مدار باز مورد بررسی قرار گرفت و در مقایسه با کسانی که از لوله پوشش اپوکسی, PO خطی- مقاومت larization, و spectros امپدانس الکتروشیمیایی- آزمون کپی. T-001ج دوغاب مینای دندان و پودر مینای دندان GP2118 در فرایندهای تر و الکترواستاتیک به لوله های فولادی پاشیده شد, به ترتيب. ترکیب فاز و ریزساختار از دو لعاب با پراش پرتو X و میکروسکوپ الکترونی روبشی مشخص شد (SEM). زبری سطح لعاب و استحکام باند خود را با بسترهای فولاد فی quanti به درک کیفیت پوشش بودند. تصاویر SEM نشان داد که هر دو نوع پوشش مینای دندان یک ساختار جامد با حباب جدا شده. آزمون الکتروشیمیایی مقاومت در برابر خوردگی بالا پوشش مینای دندان به عنوان veri فی اد در بازرسی بصری در نمونه های آزمایش شده نشان داد. به خصوص, the GP2118 enamel-coated samples consistently outperformed the epoxy-coated samples.

کلید واژه ها: خوردگی, طیفسنجی امپدانس الکتروشیمیایی, پوشش مینای دندان, فولاد خط لوله, میکروسکوپ الکترونی روبشی

معرفی

گاز طبیعی, oil, و خطرناک انتقال و جمع آوری مایع خط لوله رسیده اند 484,000 miles in the U.S.1 Aging pipelines are faced with reduced
عمر و قابلیت اطمینان به عنوان یک نتیجه از خوردگی. آنها را می توان از خوردگی توسط پوشش های محافظ محافظت, حفاظت کاتدیک, و استفاده از بازدارنده های خوردگی. پوشش به عنوان یک مانع فیزیکی به الکترولیت penetra- روش یکی از روش های فی کافی موثر ترین و EF در کاهش خوردگی است.
هنگامی که در داخل به خطوط لوله فولاد اعمال, کت- ING دارای چندین مزیت. اولین, پوشش داخلی می تواند سیال یا گاز از تعامل و واکنش با فولاد زمینه جلوگیری از. دومین, پوشش داده شده لوله های فولادی را کاهش می دهد سپرده میکروبیولوژیکی و باکتری فی زیستی LM موقتی- سیاسی به دلیل زبری سطح بالاتر از لوله بدون پوشش کمک می کند تا محافظت از باکتری ها و ارائه شرایط رشد برای colonies.2 باکتریایی سومین و آخرین, the
پوشش داخلی می تواند افت فشار در یک مسافت طولانی از یک قدرت خط لوله و در نتیجه لازم برای انتقال نفت و گاز را کاهش می دهد. افت فشار در لوله پوشش داده شده تجربی نشان داده شده بود به 35% کمتر از لوله های فولادی برهنه در یک عدد رینولدز از
1 × 107.3
امروز, دو بخشی حلال پوشش اپوکسی بر اساس, حلال پوشش رایگان و جوشی باند, و پوشش های پلی آمید به طور گسترده ای در نفت خام و گاز طبیعی pipelines.4-6 این پوشش ها ضعیف با پیوند مورد استفاده قرار
بستر فولاد خود و در نتیجه مستعد ابتلا به فی درک corrosion.7 LM
مینای دندان چینی, به عنوان یک ماده معدنی, از نظر شیمیایی پیوند به سوبسترا فلزات در دمای 750 درجه سانتی گراد به ~850 ° C. می تواند نه تنها اتمام Fi است با یک سطح صاف و زیبایی شناسی, اما سابق نیز ارائه- ثبات شیمیایی cellent, مقاومت به خوردگی خوب, و دوام در environments.8 های مختلف سخت بر خلاف

 

پوشش اپوکسی, enamel coating has no under-film corrosion when locally breached because of its chemical bond with metal substrates.9 It has been widely used for household cooking utensil protection or steel container protection in industries. دوباره خوردگی آن- sistance به عنوان پوشش محافظ برای تقویت فولاد در سازه های بتنی شده است در پیش مورد بررسی قرار- مطالعات مشاهد و نشان داد که در general.10-11 رضایت بخش

در این مطالعه, رفتار خوردگی لوله های فولادی داخلی با دو نوع از مینای دندان پوشش داده شده (T-001 دوغاب و GP2118 پودر) در مورد آزمون قرار گرفت 3.5 وزنی محلول NaCl٪. ترکیب فاز و ریزساختار لعاب با پراش پرتو X مشخص شد
(XRD) و میکروسکوپ الکترونی روبشی (SEM), به ترتيب. زبری سطح پوشش مینای دندان و استحکام باند آن بیش از فولاد بسترهای لوله تعیین شد. رفتار الکتروشیمیایی با پتانسیل مدار باز مورد بررسی قرار گرفت (OCP), خطی قطبی- مقاومت ization (LPR), و imped الکتروشیمیایی- طیف سنجی ance (EIS) آزمون. بازرسی بصری در نمونه های آزمایش شده برای هر نشانه ای آشکار از خوردگی ساخته شده بودند. The corrosion resistance of enamel-coated steel is compared with that of epoxy-coated steel.

فرایندهای تجربی

لعاب و نمونه

یک API 5L X65 لوله های فولادی (MRC جهانی) با 323.85 میلی متر قطر بیرونی و 9.53 میلی متر در ضخامت دیواره به عنوان فلز زیر لایه در این مطالعه مورد استفاده قرار گرفت. ترکیب شیمیایی فولاد ارائه شده توسط فروشنده در جدول ارائه شده 1. لوله های فولادی شد اولین برش را به 18 25 میلی متر × 50 نمونه کوپن میلی متر. سپس نمونه قطع شد فولاد لعنتی برای 1 دقیقه برای خلاص شدن از مقیاس آسیاب و زنگ خلاص, و سرانجام تمیز با
حلال پاک کننده صورت تجاری در دسترس.
دو نوع از مینای دندان در کوپن فولاد به کار گرفته شد: T-001 دوغاب و GP2118 پودر. ترکیبات شیمیایی T-001 glass frits and GP2118 enamel powder were determined by x-ray fluorescence (XRF) همانطور که در جدول ارائه شده 2. دوغاب مینای دندان توسط frits شیشه ای اول فرز آماده شد, خاک رس, و الکترولیت خاص, و سپس مخلوط کردن آن با آب تا زمانی که مخلوط در حالت تعلیق پایدار بود. دوغاب مینای دندان به صورت دستی بر روی نمونه کوپن با استفاده از یک تفنگ اسپری اسپری شد, که توسط یک هواپیمای جت از هوای فشرده به عنوان اد خاص در جدول مجهز شده بود 3. نمونه در دمای 150 درجه سانتیگراد به مدت حرارت داده شدند 10 دقیقه به درایو کردن رطوبت, قرمز Fi در 815 درجه سانتی گراد برای 10 به من, و سرانجام تا دمای اتاق سرد. برق و تجهیزات پاشش, پودر GP2118 لعاب را به اندازه متوسط ​​ذرات 32.8 میکرومتر مورد استفاده قرار گرفت. میدان الکتریکی بین یک الکترود نازل و نمونه تشکیل شد. ذرات مینا, خارج از تفنگ اسپری رو توسط یک جریان هوا, بار منفی شد, مهاجرت به طرف نمونه (الکترود مثبت) و د شد- فرض. پس از پاشش قدرت, کوپن فولاد در کوره و فی قرمز در 843 درجه سانتی گراد برای منتقل شدند 10 به من, و پس از آن نقل مکان کرد و تا دمای اتاق سرد. ضخامت T-001 پوشش در زمان پاشش کنترل شد, در حالی که ضخامت پوشش GP2118 توسط تعدادی از تفنگ اسپری کنترل شد. برای مقایسه, نمونه فولاد پوشش اپوکسی قبل شد- بیهوده پرهیز و تست شده. در این مورد, 3M Scotchkote 323 † اپوکسی, که در صنعت خط لوله به کار گرفته شد, به کت مورد استفاده قرار گرفت نمونه. کوپن های فولادی توسط مسواک زدن اپوکسی در دمای اتاق پوشش داده شد و پس از آن در هوا برای خشک 3 d prior to electrochemical tests.

 

خواص مینا پوشش

ضخامت پوشش و زبری با ضخامت سنج پوشش MiniTest 6008 † و میکروسکوپ نوری Hirox † اندازه گیری شد, به ترتيب.

The bond strength between the coating and its substrate steel were determined using PosiTest† following ASTM D4541-09.12 To enhance its bond with the coating, a 20 دالی قطر میلی متر در پایه با مقالات ساینده زبر شد, و تمیز با الکل به حذف اکسیداسیون و آلاینده. پایه دالی با یک لایه یکنواخت از چسب به سطح پوشش آزمون رعایت شد. پس از پخت برای 24 ساعت, پوشش سراسر دالی با استفاده از یک حذف شد 20 میلی متر برش ابزار به منظور منزوی که دالی در ج منطقه تست خاص. دالی بود سرانجام کشیده سطح نمونه عمود در یک نرخ استرس 0.4 مگاپاسکال / S. حداکثر قدرت هر نمونه پوشش داده شده ثبت شد.
در پایان از آزمون خوردگی, مراحل در پوشش مستقیم بر روی سطح نمونه فولاد روکش توسط XRD مورد بررسی قرار گرفت (فیلیپ X'Pert †) با زاویه پراش (2من) متنوع بین 10 درجه و 55 درجه. مقطع نمونه مینا پوشیده شده برای تجزیه و تحلیل ساختار با SEM آماده شدند (هیتاچی S4700 †). هر نمونه مینا پوشش داده شده اول سرد نصب شده بود در رزین های اپوکسی (EpoxyMount †, متفقین محصولات با تکنولوژی بالا, شرکت) و قطع به 10 مقطع ضخامت میلی متر با استفاده از یک اره الماس. سپس, سطح مقطع با مدارک کاربید به ساییده شد 1200 شن, شستشو با آب مقطر, و سرانجام در هوا در دمای اتاق قبل از معاینه خشک. تصاویر SEM با نرم افزار ImageJ † برای ارزیابی تخلخل مورد بررسی قرار گرفت.

تست الکتروشیمیایی

نمونه ها با یک سیم مسی برای اندازه گیری الکتروشیمیایی لحیم شد همانطور که در شکل نشان داده شده است 1. همه طرف از نمونه به جز مینای دندان- or epoxy-coated face were covered with Marine epoxy.

مینای دندان و یا اپوکسی منطقه در معرض 30 میلی متر × 20 میلی متر در اندازه.
همه نمونه ها در غوطه ور شدند 3.5 درصد وزنی محلول NaCl با pH برابر با 7 و تست شده در دمای اتاق- TURE برای 69 d. راه حل با اضافه کردن پوری فی کلرید سدیم اد آماده شد (فیشر علمی, شرکت) into distilled water.

در زمان 1, 3, 6, 13, 27, 41, 55, و 69 d, OCP, LPR, و آزمون EIS برای نظارت بر تکامل خوردگی مینای دندان انجام شد- و نمونه های فولاد پوشش اپوکسی. یک سیستم سه الکترود استاندارد برای آزمایش الکتروشیمیایی مورد استفاده قرار گرفت, از جمله 25.4 میلی متر × 25.4 میلی متر × 0.254 ورق پلاتین میلی متر به عنوان الکترود شمارنده, saturated calomel electrode (SCE) به عنوان یک الکترود مرجع, و نمونه پوشش داده شده به عنوان یک الکترود کار. All three electrodes were connected to a Gamry 1000E Potentiostat/Galvanostat† for data acquisition.

بعد از هر OCP پایدار (به مدت 1 ساعت) ضبط شده بود, آزمون EIS با موج سینوسی بالقوه انجام شد 10 میلی ولت در دامنه سراسر OCP و فرکانس 100 کیلوهرتز تا 5 مگاهرتز. آزمون LPR با اسکن طیف وسیعی از ± 15 میلی ولت سراسر OCP در یک نرخ اسکن انجام شد 0.167 ولت / بازدید کنندگان. منحنی های LPR برای تعیین Rp در مقاومت قطبی استفاده می شود, به شیب منطقه خطی از یک منحنی قطبی در اطراف فعلی صفر برابر باشد:13

RP = ΔE = Δi

که در آن ΔE و Δi نشان دهنده ولتاژ و جریان افزایش, به ترتيب, در بخش خطی از یک منحنی قطبی در من = 0. اندازه گیری LPR برای محاسبه چگالی جریان خوردگی با استفاده از معادله استرن-منصب مورد استفاده قرار گرفت:13

icorr = vavc = ½2.303dva + βcThRp (2)

که در آن βa و βc ثابت آندی تافل نشان (0.12) و ثابت تافل کاتدیک (0.12), به ترتيب, and icorr is the corrosion current.

نتایج و بحث
خواص پوشش
فاز در مینا - الگوهای XRD بر روی سطح GP2118 و T-001 نمونه مینا پوشش داده شده پس از غوطه ور در 3.5 درصد وزنی محلول NaCl برای 69 د اد هستند شناسایی شده و نمایش داده شده در شکل 2. کوارتز به SiO2 در هر دو نوع از پوشش مینای دندان است. The highest intensity peaks of quartz SiO2 were at 26° and 26.5° for GP2118 and T-001 لعاب, respectively.

Microstructure at Enamel/Substrate Interface — Cross-sectional SEM images at the steel/coating interface with different magnifications are presented in Figure 3. پوشش مینای دندان یک ساختار جامد با هوا قطع حباب از طریق ضخامت پوشش (آمار و ارقام 3[A1] و [B1]). حباب های هوا در طول شیمیایی با درجه حرارت بالا تشکیل شد

واکنش هراسان شیشه ای مینای دندان با فولاد در طول حلقه فی process.14-15 پوشش مینای دندان دارند متعدد
منافذ کوچک جدا شده به استثنای مینای دندان GP2118 است که چند منافذ بزرگ با قطر حدود 105 ميکرومولار. محتوای تخلخل T-001 مینای دندان به اندازه گیری شد 4.26%, که کمتر از است 12.72% برای مینای دندان GP2118. آمار و ارقام 3(A2) و (B2) نشان دادن رابط فی اد مینای دندان / فولاد مگنی که در آن برآمدگی های کوچک آهن رشد را به پوشش مینای دندان به شکل نقاط مختلف لنگر. این ذرات اسپینل همبافته بهبود پیوند بین مینا و substrate.16 فولاد

نگه دار، خاموش قدرت - ضخامت اندازه گیری شده, زبری سطح, و استحکام باند سه نوع پوشش در جدول خلاصه 4. متوسط ​​و انحراف استاندارد ضخامت و سطح زبری هر پوشش از محاسبه شد
27 اندازه گیری گرفته شده از سه نمونه مختلف است که پرداخت شد به یک FL در سطح برای تست کشش خاموش. متوسط ​​و انحراف معیار استحکام باند هر یک از پوشش از سه آزمون کشش کردن انجام شده محاسبه شد. می توان آن را از جدول دیده می شود 4 که پوشش اپوکسی ضخیم است (396 ميکرومولار) و T-001 مینای دندان باریکترین است (230 ميکرومولار). The

 

خشونت از سه پوشش در حدود 1 ميکرومولار, indicating smooth surfaces in all specimens.

در پایان از آزمون کشش خاموش, دالی و شکستگی بستر سطوح در شکل نشان داده شده است 4. در یک آزمایش باند کشش خاموش, چهار حالت شکست احتمالی شامل: (1) استراحت چسبندگی بین پوشش و بستر فولاد, (2) استراحت انسجام درون لایه پوشش, (3) استراحت چسب, و (4) استراحت مخلوط یا معاملات ملکی- ملت از معافیت فوق در locations.17 چند

پوشش مینا یک شکست Mixed در- volving یک استراحت در داخل پوشش (استراحت منسجم) و استراحت در چسب برای اتصال دالی به نمونه. پوشش اپوکسی همچنین دارای یک شکست Mixed شامل یک استراحت در داخل پوشش (استراحت منسجم), یک استراحت بین پوشش و فولاد بستر (استراحت چسب), و یک استراحت چسب. هیچ معافیت چسب برای پوشش مینای دندان وجود دارد چرا که نقاط لنگر در رابط افزایش اتصال بین یک پوشش مینای دندان و فولاد بستر آن همانطور که در شکل نشان داده شده است 3. به طور خاص, پوشش مینای دندان GP2118 دارای بالاترین استحکام باند با مقدار متوسط 17.89 MPa, پوشش اپوکسی کمترین استحکام باند 8.01 MPa, و T-001 پوشش مینای دندان است استحکام باند 16.85 MPa.

آمار و ارقام 5(a) و (ب) نشان دهنده مگنی مورفولوژی سطحی فی شکستگی اد طور که در شکل نشان داده شده است 4(A2) و (B2), به ترتيب. وقتی که دالی کردن کشیده شد نمونه پوشش داده شده در زاویه سمت راست, a crack initiated and ProPaGaTEd acroSS larGE aIr bubblES wIThIn ThE coaT- ING تحت بارهای افزایش. آمار و ارقام 6(a) و (ب) تصاویر نشان می دهد SEM برای سطح مقطع از SPE تست شده- cIMEnS در مناطق مستطیل شکل از چهره های 4(A2) و (B2), به ترتیب. سطح شکست نمونه به طور کلی صاف با حداقل باقی مانده پوشش ضخامت حدود 70 میکرومتر و
40 میکرومولار برای GP2118 و T-001 مینا کاری, به ترتیب. در مقایسه با شکل 3, آمار و ارقام 6(a) و (ب) نشان می دهد که سطوح شکست دور از لایه پیوند مربوط به خود را در فصل مشترک مینا / بستر و عبور از ضعیف ترین لایه اتصال حباب های هوای بزرگ در پوشش به دلیل پایبندی مینا بر روی سطوح فولاد است شیمیایی با رشد ذرات همبافته اسپینل تقویت در مینای دندان در طول شیمیایی واکنش در ProcESS.16 فی حلقه

The post مقاومت در برابر خوردگی خط لوله API 5L فولادی با پوشش حفاظتی appeared first on abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG,.

]]>
پوشش برنامه لوله در چاه های گاز در دمای بالا http://www.abtersteel.com/fa/news/casing-pipe-application-in-high-temperature-gas-wells/ Fri, 04 Jan 2019 15:01:55 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=4594-fa در سال های اخیر, با کاهش تعداد به راحتی بهره برداری از چاه های نفت و گاز, لازم است برای چاه های نفت و گاز برای رفتن عمیق تر در هر دو زیرزمینی و زیر آب. و, لوله و پوشش رشته به درجه حرارت بالاتر و فشار بالاتر در این چاه قرار, که احتمالا باعث نارسایی پوشش و یا نشت گاز در فشار بالا / دمای بالا (HPHT) چاه. از این رو, more attention has been paid to wellbore integrity in oil and gas industry in recent years.1,2 The key factor of wellbore integrity is casing string connections, که انتظار می رود به ارائه هر دو تمامیت ساختاری و نشت در محیط شدید. […]

The post پوشش برنامه لوله در چاه های گاز در دمای بالا appeared first on abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG,.

]]>

در سال های اخیر, با کاهش تعداد به راحتی بهره برداری از چاه های نفت و گاز, لازم است برای چاه های نفت و گاز برای رفتن عمیق تر در هر دو زیرزمینی و زیر آب. و, لوله و پوشش رشته به درجه حرارت بالاتر و فشار بالاتر در این چاه قرار, که احتمالا باعث نارسایی پوشش و یا نشت گاز در فشار بالا / دمای بالا (HPHT) چاه. از این رو, more attention has been paid to wellbore integrity in oil and gas industry in recent years.1,2 The key factor of wellbore integrity is casing string connections, که انتظار می رود به ارائه هر دو تمامیت ساختاری و نشت در محیط شدید. به عنوان شرایط بارگذاری با عمیق تر در ارتباط, چاه های گاز دما و فشار بالاتر, بسیاری از اپراتورهای روشن از با استفاده از استاندارد موسسه نفت آمریکا (API) connections to the premium connections.Figure 1 shows the casing of premium connections and its gas sealing mechanism. سطح آب بندی نیز فلز به فلز مهر و موم به نام, است که ارائه دهنده فشار از طریق مناسب تداخل. چه تر است, فشار تماسی در سطح آب بندی بالاتر از فشار گاز است, و اتصالات پوشش می تواند efficiently.3،4 نشت گاز جلوگیری

شکل 1. Gas sealing mechanism of premium connection.

در سال های اخیر, اتصال آب بندی گاز در برخی از گاز حرارت فوق العاده بالا شکست خورده, هرچند که فشار طراحی تماس با ما در سطح آب بندی بالاتر از فشار گاز بود. In the South China Sea, the temperature in some exploratory gas wells can reach up to 240°C.5 The well-designed premium connections could bear high-pressure gas in the downhole at early stage. با این حال, مشکل نشت گاز می تواند پس از 2 سال از تولید گاز در برخی از چاه تشخیص داده, که به مراتب کمتر از عمر انتظار می رود از چاه های گاز. در دماهای فوق العاده بالا, سطح آب بندی اتصالات پوشش خواهد کرنش خزشی تجربه, که به کاهش فشار سطح آب بندی منجر خواهد. هنگامی که فشار کمتر از فشار گاز است, گاز از اتصال پوشش نشت, که زندگی از گاز را کاهش می دهد. علاوه بر این, آن را یک فشار گاز پوشش پایدار را, فروپاشی پوشش, و یا به خوبی رها, باعث از دست دادن بزرگ اقتصادی. بنابراین, آن را به مطالعه ویسکوالاستیسیته از مواد اتصال پوشش و پیدا کردن آرامش از فشار بر روی سطح آب بندی قابل توجه است, which could be helpful for the exploration and development of high-temperature gas wells.

تحقیقات انجام شده روی اتصالات پوشش عمدتا در طراحی و ایمنی موضوع ساختار اتصال ارزیابی در سال گذشته متمرکز شده است. روش تحلیلی,6,7 finite element (FE) روش,8,9 and experimental method10,11 were commonly adopted in the research works. برخی از محققان مکانیسم آب بندی اتصالات حق بیمه را بررسی کرده اند,12,13 and some researchers developed high-performance premium connection in the high-temperature/high-pressure (HTHP) well.14،15However گاز, این آثار تحقیقات همه در حالت پایدار انجام, با توجه به زمان تغییر نمی کند. و, مکانیسم آب بندی اتصالات حق بیمه در گاز با درجه حرارت بالا به طور کامل مورد بررسی قرار نمی, especially the viscoelastic behavior of the casing material.

در این مقاله, یک آزمایش خزش مواد پوشش تحت استرس تنش همان اما دماهای مختلف انجام شد. و پس از آن, رفتار ویسکوالاستیک مواد پوشش مطالعه قرار گرفته است. علاوه بر این, WLF (ویلیام-Landel-فری) معادله برای مواد پوشش مشتق شده است. سرانجام, یک مدل FE استفاده شده است به مطالعه آرامش از فشار سطح آب بندی از اتصال پوشش, which can predict its service life in the high-temperature gas well.

آزمون مواد تجربی

دستگاه تجربی و روش

بر اساس استاندارد ISO 204:2009, تست خزش تک محوره مواد فلزی در روش تنش از آزمون, creep experiments are performed under different high temperatures to estimate the material relaxation mechanical property based on the theory of viscoelasticity.16 As shown in Figure 2, دستگاه آزمایش خزش از فر تشکیل شده, حسگر دما, سنور جابجایی, تست ولتاژ, و نمونه. The experiment principle is shown in شکل 2(ب). پایین نمونه ثابت است, و بالای لود است. دمای تجربی توسط حسگر فر و درجه حرارت کنترل شده. در همین حال, کرنش خزشی توسط سنسور جابجایی ثبت. The specimen casing material is P110T and its chemical composition is listed in Table 1. عنوان آزمایش خزش فلز وقت گیر است, مجموعه ای از آزمایش های بارگذاری تنش ثابت هستند در 120 درجه سانتی گراد انجام, 200°C, و 300 درجه سانتی گراد, respectively.

شکل 2. (a) دستگاه آزمایش خزش و (ب) experimental principle.

نتیجه تجربی

جدول 2 shows the creep experimental conditions, که شامل یک بار تنش ثابت از 680 مگاپاسکال, سه دمای مختلف, و مصرف هم تجربی. علاوه بر این,, تنش کششی لود شده است در زیر حد الاستیک مواد P110T. در آزمون #1, نمونه پس از آزمایش 570 ساعت تحت 300 درجه سانتی گراد شکسته شد, as shown in Figure 3. این نشان می دهد که شکست نمونه متعلق به پدیده گلویی. با این حال, در دمای پایین تر و بعد از 630 ساعت تست خزش, نمونه بود شکست نمی. این ثابت می کند که رفتار خزشی مواد در دمای 300 ° C واضح تر از در دمای پایین تر است. The creep experiment results are shown in Figure 4. منحنی فشار وقت در 300 درجه سانتی گراد شامل طیف سه مرحله خزش: اولیه, ثانوی, و سوم. و, نرخ کرنش به عنوان نسبت فشار به زمان تعریف شده. در مرحله اولیه, نرخ کرنش نسبتا بالا است, اما بدن با زمان. سپس, نرخ کرنش در نهایت حداقل مقدار می رسد و یک ثابت در مرحله ثانویه می شود, به عنوان کرنش زمان یک خط مستقیم در این مرحله است. سرانجام, در مرحله سوم, نرخ کرنش نمایی با زمان تا شکستگی نمونه را افزایش می دهد, که به طور عمده توسط گلویی پدیده در نمونه باعث. با این حال, برای نمونه در 120 درجه سانتی گراد و 200 آزمایش خزش ° C, در طول تنها دو مرحله وجود دارد 630 ساعت تست: primary stage and secondary stage.

شکل 4. Creep experiment results under different temperature.

مدل ساختاری ویسکوالاستیک

در این مقاله, مواد پوشش به عنوان ویسکوالاستیک خطی انتخاب. The constitutive relations can be expressed by the linear viscoelasticity superposition principle and the use of the relaxation and the creep modulus function.17,18 Starting from the generalized Maxwell model and adding one more spring term leads to a model known as Wiechert model, according to Figure 5. با استفاده از مدل Wiechert, خزش و آرامش از مواد ویسکوالاستیک می تواند به خوبی توصیف, and this model could be represented by the relaxation modulus function E(t) به شرح زیر است

E(t)=E+Σمن=1NEمندرصد این سطح(-tتیمن)E(t)= E∞ + Σi = 1nEiexp(-tτi)
(1)

که در آن تیمنτi is the relaxation time, Eمننه is the relaxation modulus, EE∞ is the equilibrium modulus, and n is the total number of Prony series terms. معادله (1) represents the sum of a series of exponential terms and could be interpreted as a mechanical element model, also known as Prony series.

شکل 5. Wiechert material mode.

توجه داشته باشید که, from equation (1), if t = 0

E(0)=E0=E+ΣEمنE(0)= E0 = + E∞ ΣEi
(2)

where E0 is instantaneous relaxation modulus. و, equation (1) can be rewritten as follows

E(t)=E+Σمن=1NمترمنE0درصد این سطح(-tتیمن)E(t)= E∞ + Σi = 1nmiE0exp(-tτi)
(3)

که در آن مترمن=Eمن/E0مایل = EI / E0 is defined as Prony series parameter.

خصوصیات مواد P110T

همانطور که برای آزمایش خزش, بار نرم افزار تنش ثابت است, و مدول آرامش را می توان با شکل دیگری نشان

E(t)=ص[الکترونیکی]E(t)P =[الکترونیکی]
(4)

که در آن صص is the application tension load; [الکترونیکی][الکترونیکی] is a strain matrix for the creep experiment, [الکترونیکی1,الکترونیکی2,الکترونیکی3,...][E1، E2، E3، ...], corresponding to the experiment time matrix [t][t] یا [t1,t2,t3,...][T1، T2، T3، ...]. So the relaxation modulus E(t) به صورت ماتریسی است

E(t)=E0+Σمن=1NمترمنE0[1-درصد این سطح([t]تیمن)]E(t)= E0 + Σi = 1nmiE0[1-exp([t]τi)]
(5)

Combining equation (4) with equation (5), رابطه بین زمان و فشار ایجاد شده است, as shown in equation (6)

Σمن=1NمترمنE0[1-درصد این سطح(-[t]تیمن)]=E0-ص[الکترونیکی]Σi = 1nmiE0[1-exp(-[t]τi)]= E0-P[الکترونیکی]
(6)

By solving equation (6) by the method of linear matrix equation and substituting the time matrix [t][t] and the strain matrix [الکترونیکی][الکترونیکی] using the creep experimental data, the Prony series parameter mi can be obtained.

همانطور که برای پیچیدگی محاسبات از تابع سری Prony, از نرم افزار MATLAB استفاده شده است برای پیدا کردن پارامتر سری Prony. برای 200 درجه سانتی گراد دمای محیط, the Prony series parameter of the P110T casing material is listed in Table 3, و معادله مدول آرامش آن را می توان به شرح زیر به دست آمده

E(t)=79,827+61,991[1-الکترونیکی-t10]+7367[1-الکترونیکی-t100]+49,615[1-الکترونیکی-t1000]E(t)= 79827 + 61991[1-e-T10]+7367[1-e-T100]+49,615[1-e-T1000]

با توجه به نظریه قانون هوک, the creep strain is the ratio of the constant tension stress to the relaxation modulus E(t). علاوه بر این,, the relationship curve of the creep strain versus time is plotted in Figure 6. در مقایسه با کرنش زمان در آزمایش نتیجه در 200 درجه سانتی گراد, as shown in Figure 6, منحنی مدل سری Prony به خوبی متناسب با داده های تجربی خزش, که اعتبار مدل ساختاری از مواد P110T. بنابراین, معادله سری Prony از P110T مواد پوشش 120 درجه سانتی گراد و 300 درجه سانتی گراد را می توان همچنین در همان راه به دست آمده, as shown in equations (8) و (9), به ترتيب

E(t)=125,986+875[1-الکترونیکی-t]+43,314[1-الکترونیکی-t12]+2956[1-الکترونیکی-t100]+38,942[1-الکترونیکی-t1000]E(t)= 125986 + 875[1-e-T]+43,314[1-e-T12]+2956[1-e-T100]+38,942[1-e-T1000]
(8)
E(t)=53,560+66,362[1-الکترونیکی-t5]+6985[1-الکترونیکی-t10]+4802[1-الکترونیکی-t200]+30,015[1-الکترونیکی-t800]E(t)= 53560 + 66362[1-e-T5]+6985[1-e-T10]+4802[1-e-T200]+30,015[1-e-T800]
(9)

شکل 6. Creep experimental data and Prony series tensile versus at 200°C.

رفتار حرارتی رئولوژیکی مواد پوشش

The relaxation modulus is temperature dependent.19,20 At lower temperatures, میزان آرامش ماده بسیار کند است, است که می تواند به عنوان رفتار الاستیک مدل. در دماهای بالاتر, میزان آرامش مواد بسیار سریع تر می شود, که رفتار چسبناک خالص است. مدول آرامش, دست آمده با روش سری Prony, است در مقیاس زمان ورود به سیستم تحت سه دمای مختلف رسم, as shown in Figure 7. این را می توان یافت که تمام توطئه تقریبا به همان شکل اما تنها به صورت افقی منتقل. این یک ویژگی از مواد پوشش است و رفتار حرارتی رئولوژیکی نام. متوسط ​​فاصله افقی بین دو منحنی, در بالای, میانه, و پایین, به عنوان عامل تغییر تعریف, αTαT, و ارتباط بین منحنی را می توان با معادله زیر

E(ورود به سیستم(t),T)=E(ورود به سیستم(t)-ورود به سیستمαT,T1)E(ورود به سیستم(t),T)= E(ورود به سیستم(t)-logαT,T1)
(10)

where E(t, T) is the relaxation modulus at temperature T and time t.

شکل 7. Thermo-rheological behavior of casing material P110T.

معادله (10) can be rewritten as follows

E(t,T)=E(tαT,T1)E(t,T)= E(tαT,T1)
(11)

The shift factor αTαT can be obtained by the WLF equation

ورود به سیستمαT=-C1(T-T0)C2+(T-T0)logαT = -C1(T-T0)C2 +(T-T0)
(12)

where T is the temperature at which the relaxation modulus is calculated, T0T0 is the reference temperature. C1 and C2 are constants of the WLF equation.

Based on the creep experimental data and Prony series method in Figure 6, و تنظیم 200 درجه سانتی گراد به عنوان درجه حرارت مرجع, عوامل شیفت, از 200 درجه سانتی گراد به 120 درجه سانتی گراد و 200 درجه سانتی گراد تا 300 درجه سانتیگراد, را می توان در طرح کوچک. با جایگذاری عوامل تغییر را در معادله WLF, the constants C1 and C2 can be solved: C1 = 45.03 and C2 = 4640. بنابراین, معادله WLF برای P110T مواد پوشش است

ورود به سیستمαT=-45.03(T-200)4640+(T-200)logαT = -45.03(T-200)4640+(T-200)
(13)

شبیه سازی FE و کاربرد آن

مدل FE

شبیه سازی عددی آزمایش خزش تنش نمونه با استفاده از تجاری FE ABAQUS نرم افزار انجام شد. پایگاه در مواد پوشش P110T بارگذاری آزمایش خزش, مدل مکانیکی FE تاسیس شد, as shown in Figure 8. خواص الاستیک, از جمله مدول الاستیک و نسبت پواسون, 1.99× 105 MPa و 0.3, به ترتيب, در ABAQUS تعریف. بعلاوه, خواص چسبناک, از جمله زمان آرامش و سری Prony, as shown in Table 3, نیز در ABAQUS تعریف. چه تر است, حرارتی رئولوژیکی ساده (TRS) مولفه های, C1 and C2, به دست آمده با استفاده از معادله WLF, همچنین در این شبیه سازی شامل, and *VISCO type of analysis was applied for the viscoelastic behavior.

شکل 8. FE mechanical model used for simulation of the tension creep test.

The comparison between the creep experimental data and the simulation results at three different temperatures is shown in شکل 9(a)–(ج), به ترتيب. در دمای 200 درجه سانتی گراد, نتیجه شبیه سازی منطبق بر داده های تجربی خزش خوبی. This is because temperature 200°C was set as reference temperature in equation (13). اما برای دمای 120 درجه سانتی گراد و 300 درجه سانتی گراد, به عنوان رفتار حرارتی رئولوژیکی, تفاوت کوچک بین تجربی و نتایج شبیه سازی شده وجود دارد, و بزرگترین تفاوت کمتر از است 8%. دلیل این کار این تفاوت در این است که به دلیل, برای تجزیه و تحلیل FE, پارامترهای حرارتی رئولوژیکی ها را به شبیه سازی اعمال, که از معادله WLF به دست آمده. در معادله WLF, 200 ° C به عنوان دمای مرجع گرفته شده, به طوری که, که در Figure 7, منحنی قرمز به موقعیت از منحنی آبی و منحنی سیاه و سفید تغییر. و, منحنی جدید منتقل نشان دهنده رفتار حرارتی رئولوژیکی مواد پوشش استفاده شده است و برای حل معادله WLF. از آنجا که منحنی منتقل نمی تواند 100% خوبی مطابقت با یکی از اصلی, است که توسط نتایج تجربی به دست آمده, انحراف بین تجربی و شبیه سازی وجود دارد. علاوه بر این,, به عنوان 200 درجه سانتی گراد به عنوان یک دمای مرجع گرفته شده, نتیجه شبیه سازی دقیق بیش از دیگران است, as shown in Figure 9. بنابراین, نتایج شبیه سازی نشان دادن اعتبار نظریه ویسکوالاستیک و روش TRS در این مقاله. علاوه بر این, the FE model can be used to estimate the viscoelastic behavior of casing material P110T at different mechanical and thermal conditions.

شکل 9. Comparison of experimental data and simulation result under different temperatures: (a) 120°C, (ب) 200°C, و (ج) 300°C.

تماس با فشار بر سطح آب بندی

بر اساس هندسه 5.5 "SL-APOX نوع اتصال مشترک, مدل FE تقارن محوری برای سطح آب بندی در نرم افزار ABAQUS ساخته شد, as shown in Figure 10. دیواره داخلی تحت فشار گاز اعمال. خط قرمز در شکل نشان داده سطح آب بندی. اگر فشار گاز بالاتر از فشار در سطح آب بندی است, the joint connection will be more likely to leak.

شکل 10. Finite element model of the sealing surface from the SL-APOX joint connection.

در دمای بالا محیط زیست, فشار تماسی در سطح آب بندی با زمان با توجه به ویسکوالاستیسیته مواد کاهش خواهد یافت. فشار گاز در دیواره داخلی به 75 مگاپاسکال مجموعه. The simulation result of the averaged contact pressure relaxation on the sealing surface versus time is shown in Figure 11. نتایج شبیه سازی نشان می دهد که اولیه متوسط ​​فشار 116 مگاپاسکال در 160 درجه سانتی گراد و 230 درجه سانتی گراد است. سپس, فشار تماسی متوسط ​​با زمان کاهش می یابد. فشار تماسی متوسط ​​قطره به 76 مگاپاسکال. علاوه بر این, نرخ فشار کاهش در دمای 230 درجه سانتیگراد سریعتر از یکی از محیط زیست در 160 درجه سانتی گراد است. آن را در درون 4000 ساعت نشان داده شده است که (166روزها), فشار قطره به 76 مگا پاسکال در دمای 230 درجه سانتیگراد. با این حال, در یک محیط دمای پایین تر, آن را 9000 ساعت را (375روزها) to drop to 76 MPa.

شکل 11. Relaxation of contact pressure on the sealing surface varying with time.

با توجه به نتیجه شبیه سازی, نسبت فشار اولیه و فشار گلدسته است 1.56, که به معنی, در دمای بالا محیط زیست, فشار تماسی نهایی در سطح آب بندی خواهد تقریبا یک سوم کاهش. بر اساس معادله ضریب ایمنی

N=[ص]صGPنفر[ص]σgp
(14)

where n is the safety factor, [ص][ص] is the designing contact pressure, صGPσgp is the intending sealing gas pressure. The safety factor n must be more than 2 for the safety consideration.

نتیجه

  1. The relaxation of the contact pressure on the sealing surface of the premium connection is the main reason for the gas leakage from the casing at high-temperature natural gas well.

  2. در درجه حرارت بالا, آزمایش تنش خزش به مطالعه رفتار ویسکوالاستیک از P110T مواد پوشش استفاده شد. رفتار مکانیکی مواد پوشش است که به شدت وابسته به دما. بالاتر درجه حرارت محیط است, the faster the creep rate is.

  3. مدل ساختاری برای P110T مواد پوشش از طریق داده های تجربی خزش مشتق شده بود, و پارامتر سری Prony محاسبه شد. رفتار حرارتی رئولوژیکی نیز مورد بررسی قرار گرفت, and the shift factors of the material between environmental temperatures of 120°C to 300°C are obtained.

  4. مدل FE ویسکوالاستیک برای P110T مواد تاسیس شد, and the simulation results fit well with the experimental data.

  5. مدل FE یک سطح آب بندی در اتصالات حق بیمه در ABAQUS ساخته شد, و تمدد اعصاب فشار آن مورد بررسی قرار گرفت. It is recommended that the designing contact pressure on the sealing surface should be twice as much as the intending gas sealing pressure at high-temperature natural gas wells.

سیستم های انتقال مواد ویرایشگر: میکال Kuciej

اعلامیه منافع متضاد
نویسنده(بازدید کنندگان) هیچ تعارضات منافع است که با توجه به پژوهش, نویسندگی, and/or publication of this article.

مراجع

Teodoriu, C, Kosinowski, C, امانی, M. Wellbore integrity and cement failure at HPHT conditions. Int J Eng Appl Sci 2013; 2: 1–13.

پل Cernocky, E, Valigura, GA, Scholibo, FC. A standardized approach to finite element analysis of casing-tubing connections to establish relative sealing performance as a function of design geometry, تحمل ماشینکاری, و بارهای اعمال. In: Idelsohn, S, اوناته, E, Dvorkin, E (EDS) Computational mechanics. Barcelona: CIMNE, 1988, pp.1–19.

اونگ, G, نظام رملی, M, احمد, H. Evaluation of fatigue performance on semi premium connection for casing drilling application to prevent connection fatigue failure. In: Proceedings of the off shore technology conference Asia, Kuala Lumpur, مالزی, 22–25 March 2016, https://www.onepetro.org/conference-paper/OTC-26807-MS

Sugino, M, یاماگوچی, S, Ugai, S. شما 21, an innovative high-performance premium threaded connection for OCTG. نیپون فولاد & گزارش فنی سومیتومو فلزی هیچ. 107, فوریه 2015, pp.10–17, http://www.nssmc.com/en/tech/report/nssmc/pdf/107-03.pdf

تاکانو, J, یاماگوچی, M, Kunishige, H. توسعه ارتباط حق بیمه "KSBEAR" برای تحمل فشرده سازی بالا, فشار خارجی زیاد, و قطع خم. گزارش فنی کاوازاکی فولادی بدون. 47, 2002, http://www.jfe-steel.co.jp/archives/en/ksc_giho/no.47/e47-014-022.pdf

کیم, J, بادپناه, HS, کیم, N. Determination of shear and bulk moduli of viscoelastic solids from the indirect tension creep test. J Eng Mech 2010; 136: 1067–1075. 3

لوپز, J, آلبرتو, C, توماس, J. Viscoelastic relaxation modulus characterization using Prony series. Lat Am J Solids Stru 2015; 12: 420–445.

پارک, SW, Schapery, RA. Methods of interconversion between linear viscoelastic material functions. قسمت اول-یک روش عددی بر اساس سری Prony. Int J Solids Struct 1999; 26: 1653–1675.

Ananthsynm, B. Computional modeling of precision molding of aspheric glass optics. All Dissertations 326, 2008, http://tigerprints.clemson.edu/all_dissertations/326

The post پوشش برنامه لوله در چاه های گاز در دمای بالا appeared first on abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG,.

]]>
خواص فولاد گالوانیزه لوله جوش http://www.abtersteel.com/fa/structural-pipe/galvanized-steel-pipe-welds/ Fri, 04 Jan 2019 02:20:34 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=4574-fa Properties of Galvanized Steel Pipe Welds Galvanizing has been used to protect iron and steel from rusting for over a hundred years in places as diverse as the wire rope used for the suspension cables on the Brooklyn Bridge to gutters on houses. گالوانیزه است که به سادگی پوشش روی بیش از فولاد. مانند رنگ, گالوانیزه فولاد محافظت از زنگ زدگی را با تشکیل یک سد بین فولاد و محیط زیست, اما گالوانیزه می رود یک قدم بیشتر از غول رنگ — آن را نیز فراهم الکتروشیمیایی حفاظت از فولاد. از آنجا که روی الکتروشیمیایی فعال تر از فولاد است, it oxidizes to protect the steel […]

The post خواص فولاد گالوانیزه لوله جوش appeared first on abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG,.

]]>
خواص فولاد گالوانیزه لوله جوش

گالوانیزه گرم است برای محافظت از آهن و فولاد از زنگ زدن برای بیش از یک صد سال در مکان های مختلف به عنوان طناب برای کابل تعلیق روی پل بروکلین به ناودان در خانه مورد استفاده قرار استفاده شده است. گالوانیزه است که به سادگی پوشش روی بیش از فولاد. مانند رنگ, گالوانیزه فولاد محافظت از زنگ زدگی را با تشکیل یک سد بین فولاد و محیط زیست, اما گالوانیزه می رود یک قدم بیشتر از غول رنگ — آن را نیز فراهم الکتروشیمیایی حفاظت از فولاد. از آنجا که روی الکتروشیمیایی فعال تر از فولاد است, ترکیب شدن با اکسیژن برای حفاظت فولاد در نزدیکی آن; در نتیجه, حتی اگر یک سطح فولاد گالوانیزه است را به فولاد خالص خراشیده, پوشش گالوانیزه خواهد فولاد از زنگ زدن جلوگیری. فولاد گالوانیزه است, بنابراین, a superior product to steel with any other type of coating on it since it protects the steel even when the coating is damaged in handling or in service.

جوش موفق گالوانیزه لوله های فولادی است که به طور گسترده پذیرفته شده است که بسیار کم به تازگی اطلاعات منتشر شده از خواص مکانیکی مقایسه خواص جوش بدون پوشش در مقابل گالوانیزه وجود دارد. صنعت جوشکاری به رسمیت شناخته پنجاه سال پیش که جوش در فولاد گالوانیزه لوله و جوش در فولاد بدون پوشش قدرت قابل مقایسه هستند اگر کیفیت جوش قابل مقایسه است. نشریات اخیر در جوشکاری لوله های فولادی گالوانیزه با چقرمگی جوش, کنترل تخلخل, ظاهر جوش, restoring corrosion resistance and other issues that are much more complex than the strength of the weld.

هنگام استفاده از SMAW (“چوب”) جوشکاری, لوله های فولادی گالوانیزه را می توان در همان شیوه ای که فولاد بدون پوشش جوش داده شده. هنگام استفاده از MIG یا پودر جوشکاری, یکی ممکن است به ولتاژ کمی تنظیم برای کنترل پاشش, و یکی ممکن است بارها که زمانی که جوش فولاد بدون پوشش باید برای تمیز کردن تفنگ جوشکاری سپرده پاشش و اکسید روی. هوبارت باعث می شود یک سیم پودر به نام "Galvacore" که برخی از کاربران از موفقیت خوبی با زمانی که جوش گالوانیزه لوله های فولادی داشته اند.
هنگامی که مشکل این است جوش لوله های فولادی گالوانیزه شده بود که مواجه می شوند در طول جوشکاری فولاد بدون پوشش مواجه می شوند, آن است که معمولا به دلیل مهندس جوش است برای حجم گاز است که توسط تبخیر روی در طول جوشکاری تکامل یافته را به خود اختصاص نمی. ضخیم تر پوشش روی, دود بیشتری تولید می, and those fumes have to be able to escape easily into the atmosphere and not be forced through the liquid weld metal.

مثلا, جوشکاری صفحات گالوانیزه به شکل یک T-مشترک یک وضعیت معمولا سخت است. از آنجا که لبه گالوانیزه از یک پلیت برابر سطح گالوانیزه دیگر ته گنده, بخار روی هستند که در سطوح مجاور تشکیل نمی قادر خواهد بود برای فرار به فضای راحتی به عنوان روی بخار است. در عوض, آنها را به حوضچه جوش ضربه, ایجاد تخلخل یا یک سطح جوش ضعیف. این تشدید زمانی که جوش مرسوم محصولات گرم غوطه ور, از لبه اغلب پوشش روی بیش از حد سنگین. یک راه حل برای جدا سازی بخش های 1/16 اینچ با استفاده از فاصله سیم و یا لوازم جانبی که یک شکاف ترک برای بخار روی به فرار به راحتی. روش های دیگر به استفاده از یک کمی (15˚) مورب به یکی از اعضای (شکل 1), به حذف روی از سطوح faying با قیچی یا مکانیکی cuting صفحه که در آن سطوح faying دیدار خواهد کرد, و به abrasively بسیاری از روی حذف از یک یا هر دو سطوح faying (شکل 2). هر یک از این روش ها به طور قابل توجهی میزان روی بین قطعات را کاهش دهد, و این حجم گاز تکامل یافته کاهش, improving weld quality.

The post خواص فولاد گالوانیزه لوله جوش appeared first on abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG,.

]]>
چرا گالوانیزه پس از جوشکاری برای لوله های فولادی http://www.abtersteel.com/fa/news/galvanize-welding-steel-pipe/ Wed, 02 Jan 2019 02:17:53 +0000 http://www.abtersteel.com/?p=4571-fa Why not galvanizing after welding Why not avoid the whole problem of welding galvanized steel pipe sheets after galvanizing? خب بالاخره, محصولات فولاد همیشه پس از تولید گالوانیزه, چون هیچ راه عملی برای بازگرداندن جلوه گالوانیزه پس از جوشکاری شده است. آبکاری روی پس از تولید است که هنوز هم متداول, اما باید با دقت زیادی انجام شود. تولید باید در اسید تمیز شود, اسید باید منتفی شود, و سپس به یک روی مایع ساخته شده را می است که باید در بیش از غوطه ور می شود 900 ° F. مردم باید بسیار مراقب باشید، آن را به خشک شود که آن را به روی قرار, […]

The post چرا گالوانیزه پس از جوشکاری برای لوله های فولادی appeared first on abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG,.

]]>
چرا گالوانیزه پس از جوشکاری

چرا کل مشکل جوش گالوانیزه ورق گالوانیزه لوله های فولادی پس از اجتناب نیست? خب بالاخره, محصولات فولاد همیشه پس از تولید گالوانیزه, because there has been no practical way to restore the galvanizing effect after welding.

آبکاری روی پس از تولید است که هنوز هم متداول, اما باید با دقت زیادی انجام شود. تولید باید در اسید تمیز شود, اسید باید منتفی شود, و سپس به یک روی مایع ساخته شده را می است که باید در بیش از غوطه ور می شود 900 ° F. مردم باید بسیار مراقب باشید، آن را به خشک شود که آن را به روی قرار, چرا که هر گونه آب به دام افتاده را به بخار فلش, و روی است در همه جا. همچنین باید توجه داشت که به راحتی می توانید روی داخل و خارج از هر گوشه و شکاف جریان برای رسیدن به پوشش کامل; این امر به ویژه دشوار است اگر تولید است که از لوله های ساخته شده, از لوله باید باز باشد در هر دو به پایان می رسد اجازه می دهد تا روی به جریان درستی. علاوه بر ساده ترین تولید, دستیابی به پوشش یکنواخت بسیار دشوار است. سرانجام, محصول تولید باید قادر به جا به یک قوطی روی مذاب می شود – this is a problem with large structures.

ورق, ورق های, سیم ها, اشکال ساختاری, به خصوص لوله, می توان به راحتی گالوانیزه قبل از آنها ساخته شده است چرا که آنها بسیار ساده در شکل می – هیچ گوشه ها و یا شکاف, حفره پنهان, no water trapped.

معمولی گالوانیزه گرم شیب, به جای “آنلاین” محصولات گالوانیزه, مشکل خاصی در حال حاضر در طول جوشکاری, درجه اول به علت پوشش غیر یکنواختی. لبه ها و گوشه – معمولا که در آن جوش در حال وقوع است – معمولا بسیار ضخیم سپرده روی سنگین, که ممکن است بیش از جوش به طور مساوی اعمال روی تداخل. علاوه بر این, محصولات شیب گرم به طور معمول یک Finshes خشن که انجام نمی topcoating خوبی, و کت بالا, به خصوص روکش پودر, باید ظرف تکمیل 48 hours to avoid white rust formation difficulties.

1) لوله های فولادی گالوانیزه می توان با استفاده از همان قوس فرایندهای جوشکاری است که در حال ساخت استفاده می شود امروز جوش داده شده.
2) لوله های فولادی گالوانیزه می توان قوس با خیال راحت با افزایش اندکی در هزینه و یا جوشکار ناراحتی های جوش داده شده.
3) مقاومت در برابر خوردگی در جوش می تواند به طور موثر با استفاده از پوشش رنگ که در عنصر روی یا با روی پاشش حرارتی در مناطق جوش بالا است ترمیم.
4) واردات کالاهای اشکال ساده می توان بهتر از گالوانیزه گرم psot-ساخت کنترل, و در نتیجه سطوح صاف و ظاهر یکنواخت تر پوشش بالا.

بازگرداندن مقاومت در برابر خوردگی

گرمای ناشی از جوشکاری بخار پوشش روی محافظ در نزدیکی جوش. حتی اگر روی باقی مانده همچنان به ارائه برخی از حفاظت به مناطق آزاد روی, ظاهر ضعیف است, و مناطق آزاد روی زنگ خواهد زمانی که به محیط زیست در معرض. رنگ که در عنصر روی هستند (i.e., “غنی از روی”), به درستی اعمال, به طور موثر بازگرداندن حفاظت در برابر خوردگی کامل به مناطق جوش. این رنگ در هر دو قوطی های اسپری و یا در ظروف مناسب برای قلم مو یا اسپری نرم افزار موجود است. این رنگ را می توان به جوش پس از انفجار شن و ماسه و یا برس سیمی استفاده می شود برای حذف تمام سرباره جوش و پس از پاک کردن جوش تمیز با یک کهنه. حرارتی- روی اسپری است در بازگرداندن مقاومت در برابر خوردگی موثر, اما سطح است به اندازه کافی خشن, معمولا با انفجار شن و ماسه و یا تهویه ساینده درشت برای فعال حرارتی- sprayed zinc to stick properly.

The post چرا گالوانیزه پس از جوشکاری برای لوله های فولادی appeared first on abter لوله های فولادی تولید کننده, گاز طبیعی پوسته و لوله,لوله های فولادی بدون درز,OCTG,.

]]>